1. Потери холостого хода
а) Основные электромагнитные потери холостого хода в спинке сердечника статора и в его зубцах определяются по следующим формулам соответственно:
Qca = 1,3∙q0∙∙ Ga1∙10-3
Qcz = 1,5∙q0∙k'∙∙ Gz1∙10-3,
где q0 = 0,8 Вт/кг – удельные потери при 1 Тл и 50 Гц для стали марки 3413 толщиной 0,5 мм;
– среднее значение индукции ярма статора;
– индукция на 1/3 высоты зубца статора;
коэффициенты 1,3 и 1,5 учитывают неравномерное распределение индукции и технологические отступления в производстве, связанные с заусенцами, неравномерной толщиной листов стали и пр.
Эффективная длина стали сердечника статора:
мм
Площадь спинки сердечника статора:
м2
Масса спинки сердечника статора:
Ga1 = Sa∙le∙10-3∙γэ = 2,493∙4236,15∙10-3∙7600 = 80261,676 кг
Тогда потери х.х в спинке сердечника статора:
Qca = 1,3∙q0∙∙ Ga1∙10-3 = 1,3∙0,8∙1,342 ∙80261,676 ∙10-3 = 149,882 кВт
Площадь пазов статора:
Σqп1 = Z1∙bп1∙ h1 = 60∙ 38∙250 = 570000 мм2
Площадь зубцов сердечника статора:
Sz = [π∙(D1 + h1)∙ h1 – Σqп1]∙10-6 = [π∙(1275 + 250) ∙ 250 – 570000]∙10-6 = 0,628 м2
Масса зубцов сердечника статора:
Gz1 = Sz ∙le∙10-3∙γэ = 0,628∙4236,15∙10-3∙7600 = 20218,297 кг
Тогда потери х.х. в зубцах сердечника статора:
Qcz = 1,5∙q0∙k'∙∙ Gz1∙10-3 = 1,5∙0,8∙1,6∙1,582∙ 20218,297 ∙10-3 = 96,908 кВт
Добавочные потери холостого хода зависят от гармонического состава поля ротора, пульсации потока в зубцах статора, потоков рассеяния в лобовом пространстве. Эти потери ориентировочно могут быть оценены по приближенной зависимости
кВт
Qc = Qca + Qcz + Qd0 = 149,882 + 96,908 + 274,541= 521,269 кВт
Основными электромагнитными потерями в режиме короткого замыкания считаются омические потери в меди проводников статора всех трех фаз:
Qм = 3∙Iф.н2∙r1(75)∙10-3 = 3∙86252∙0,001426∙10-3 = 318,243 кВт,
где r1(75) = 1,24∙r1(15) = 1,24∙0,00115 = 0,001426 Ом – сопротивление обмотки статора при t=75˚С.
Добавочные потери в меди проводников обмотки статора связаны с явлением поверхностного эффекта, существованием поверхностного поля рассеяния в пазу, возбуждением током статора. Обусловленные этими полями вихревые токи в отдельных проводниках тем больше, чем дальше проводник от фазы.
В пазу статора генератора расположено два ряда сплошных проводников, между которыми находится вентиляционная трубка. В этом случае коэффициент добавочных потерь (коэффициент Фильда) можно принять равным коэффициенту Фильда для сплошных проводников. Для непосредственного охлаждения обмотки статора: .
Примем:
Добавочные потери в меди проводников обмотки статора:
Qм.Ф = (kФ - 1)∙Qм = (1,5 - 1)∙ 318,243 = 159,122 кВт
Это потери, вызванные полями рассеяния обмотки статора и ротора в лобовых частях, приводящие к нагреву крайних пакетов и конструктивных элементов, расположенных в лобовой части. Данные потери определяются по формуле:
кВт
где A1 = 1150 А/см – линейная нагрузка статора.
Это потери в зубцах сердечника статора и на поверхности ротора, обусловленные высшими гармониками и зубчатым строением.
кВт
QкΣ = Qм + Qм.Ф + Qк.к + Qкz = 318,243 + 159,122 + 107,494 + 383,755 = 968,614 кВт
Потери на возбуждение определяются по формуле:
Qв = (iн2∙r2(75) + iн∙ΔUщ)∙10-3 = (18802∙0,2158 + 1880∙2)∙10-3 = 766,483 кВт
где ΔUщ = 2 В – падение напряжения под щетками на контактных кольцах;
r2(75) = 1,24∙r2(15) = 1,24∙0,174 = 0,2158 Ом –
сопротивление обмотки ротора
при 75 оC.
Турбогенератор ТГВ – 200 имеет тиристорную систему самовозбуждения с последовательными трансформаторами и управляемыми статическими выпрямителями. В этой системе возбуждения возбудитель непосредственно присоединен к валу, поэтому необходимо учесть к.п.д. возбудителя ().
кВт
Потери в двух подшипниках определяются по формуле
Потери на трение бочки ротора и бандажей о воздух могут быть определены по зависимости
кВт
Поскольку генератор ТГВ-200 наполнен водородом, потери на трение будут меньше, так как плотность водорода значительно меньше, чем воздуха. Если давление внутри корпуса атмосферное, то потери на трение уменьшаются в 10 раз.
При давлении водорода в корпусе в H раз выше атмосферного потери на трение будут составлять
кВт.
Расход охлаждающего газа
м3/с,
где – отводимые газом потери;
с – удельная теплоемкость водорода;
– нагрев газа в машине;
– подогрев газа в вентиляторах.
Q = Qc + QкΣ + Qв + Q2H = 521,269 + 968,614+ 806,825 + 163,758 = 2460,466кВт
Гидравлическое сопротивление может быть определено только при вентиляционном расчете. При водородном охлаждении напор вентилятора составит:
Па
Потери на вентиляцию:
кВт
где ηвн – к.п.д. вентилятора осевого типа.
Сумма механических потерь для машины с водородным охлаждением
QmΣ = Qm + Q2H + Qн = 252,145 + 163,758 + 149,119= 565,022 кВт
Сумма потерь при номинальной нагрузке
QΣ = Qc + QкΣ + QmΣ + Qв = 521,269 + 968,614 + 565,022 + 806,825 = 2861,73 кВт
Коэффициент полезного действия при номинальной нагрузке:
Таблица 2 – Результаты расчета
№ |
Вид потерь |
Величина, кВт |
Величина, % |
Потери холостого хода |
|||
1 |
Основные потери мощности в спинке сердечника статора |
149,882 |
5,24 |
2 |
Основные потери мощности в зубцах сердечника статора |
96,908 |
3,39 |
3 |
Добавочные потери мощности в сердечнике и зубцах статора |
274,541 |
9,59 |
Суммарные потери холостого хода |
521,269 |
18,22 |
|
Потери короткого замыкания |
|||
4 |
Основные потери короткого замыкания |
318,243 |
11,12 |
5 |
Добавочные потери в меди проводников обмотки статора |
159,122 |
5,56 |
6 |
Добавочные потери в торцевой зоне ТГ |
107,494 |
3,76 |
7 |
Добавочные потери в активной зоне ТГ |
383,755 |
13,41 |
Суммарные потери короткого замыкания |
968,614 |
33,85 |
|
Механические потери |
|||
8 |
Потери на трение в подшипниках |
252,145 |
8,81 |
9 |
Потери на трение вращающейся бочки ротора о газ |
163,758 |
5,72 |
10 |
Потери на вентиляцию |
149,119 |
5,21 |
Суммарные механические потери |
565,022 |
19,74 |
|
Потери на возбуждение |
|||
11 |
Потери на возбуждение |
806,825 |
28,19 |
Суммарные потери генератора при номинальной загрузке |
2861,73 |
100 |
|
Коэффициент полезного действия |
98.2 |
Оценим погрешность расчетов:
%
1. Неклепаев Б.Н., Крючков И.П. – Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов. – 4-е изд., перераб. и доп – М.:Энергоатомиздат,1989. -608с.
2. Абрамов А.И. и др. – Проектирование турбогенераторов: Учеб. Пособие для электромехан. и электротехн. спец. вузов/А.И. Абрамов, В.И. Извеков, Н.А. Серехин. – М.: Высш. шк., 1990. – 336 с.
3. Хуторецкий Г.М. и др. – Проектирование турбогенераторов/Г.М. Хуторецкий, М.И. Токов, Е.В. Толвинская. – Л.: Энергоатоиздат. Ленингр. отд-ние, 1987. – 256 с.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.