где dэр 
0.02…0.01 – эквивалентное затухание контуров преселектора с
учетом потерь, вносимых источником сигналов и нагрузкой.
Далее будет показано, что величину dэр целесообразно взять не более 0,01
.
Выбрав структурную схему преселектора (рис 3.3.1) и воспользовавшись графиком и таблицей [5, стр.21], определим ослабление зеркального канала SеЗК=45дБ [1].
Обобщенная расстройка прямого канала
, (3.3.3)
.
Данной расстройке соответствует ослабление прямого канала порядка 100дБ.
Таким образом, при данной
, обеспечивается ослабление побочных
каналов приема, удовлетворяющее требованию ТЗ.
Определим частоту 
распределение частоты представлено на рис.3.3.2. Тогда
;
; 
;
;
,
(Гц),
(Гц),
(Гц),
(Гц),
(Гц),
Определив таким образом fП = 5 МГц, 
, рассчитаем ПП:
(Гц),
ПП =2250+22+1019.38=3291.38 (Гц).
Чтоб АЧХ преселектора не влияла на АЧХ УПЧ и не заваливала крайние частоты спектра сигнала необходимо выполнение условия иллюстрированного на рис. 3.3.3.
Рис. 3.3.2 - Распределение частот
Рис. 3.3.3 – Распределение АЧХ линейного тракта
Оценим расстройку преселектора по уровню полосы пропускания приемника:
, (3.3.4)
где 
средняя частота диапазона
(МГц),
dэр=0,01, ПП=3291.38 (Гц),
.
Исходя из графиков [1]
при 
=0,1 ослабление составит Se=0,1дБ, а при 
=
0,01 ослабление будет иметь еще более малую величину, следовательно, Se<0.1 дБ.
Таким образом требуемое условие
выполнено. Следовательно, если увеличим dэр это повлечет за собой уменьшение 
.
Оценим ослабление, которое можно допустить в фильтр ПЧ по полосе ПП
(дБ).
(3.3.5)
Значением Se можно пренебречь вследствии его малого значения,
поэтому 
дБ.
Определим некоторые требования,
предъявленные к фильтру ПЧ. Для обеспечения достаточно малых переходных
искажений, составляющая соседней БП должна быть ослаблена на 
дБ за пределами полосы пропускания;
,
где 
– полоса пропускания на уровне -3 дБ
- полоса расфильтровки,
Т.е. используемый фильтр
должен обеспечивать коэффициент прямоугольности (
)
по уровню 45 дБ не более расчетного
. (3.3.5)
Соответствующее расположение характеристик фильтров ПЧ изображено на рис.
3.3.4. Задавшись расстройкой по соседнему каналу 
кГц
и взяв за основу фильтр ПФГП – 293 с полосой пропускания 3,5 кГц получим:
(кГц),
.
Из справочной литературы коэффициент прямоугольности
фильтра = 4.3, следовательно:
> 
,
Таким образом данный фильтр удовлетворяет требуемым условиям.
Рис. 3.3.4 – Взаимное расположение характеристик фильтров ПЧ.
3.4. Предварительный выбор элементной базы.
Как указывалось ранее, использование в резонансных катушках варикапных сборок нецелесообразно, поэтому используем обычные варикапы.
При выборе типа электронных приборов для каскадов УРЧ и УПЧ следует исходить из конкретных требований к чувствительности и многосигнальной избирательности, учитывая требования к экономичности питания и надежности, габаритам, стоимости.
Важно отметить, что элементы, на которых собираются каскады УРЧ должны обладать значительно меньшим коэффициентом шума по сравнению с элементами, на которых собираются каскады УПЧ. На современном этапе усилительные каскады реализуют как правильно, на микросхемах. Из соответствующей отечественной элементной базы в этом плане могут быть использованы микросхемы: К175УВ1А,Б; К175УВ2А,Б ; К174УР3 и др. Особое внимание следует уделить реализации смесителя и детектора. Ведь именно они определяют взаимные нелинейные искажения. Реализовать детектор АРУ можно на диодах, но лучше на транзисторах или на микросхеме. Для этого подходит микросхема К175ДА1.
В качестве УНЧ может быть использован широкий круг микросхем К174УН.
В настоящее время создано много микросхем, на которых можно использовать синтезатор частот. К ним можно отнести микросхемы типа КР1015ПЛ2А и К1508ПЛ1.
Использование синхронного детектора (СД) позволяет, при совпадении фаз сигнала и опорного напряжения, обеспечить максимально точное воспроизведение сигнала модуляции при отсутствии искажений (либо минимуме). Равенство фаз сигнала и опорного напряжения достигается за счет высокой стабильности частоты сигнала и опорного напряжения колебания, формируемого СЧ.
В случае воздействия на
синхронный детектор аддитивной смеси квазигармонического сигнала и помехи, на
выходе детектора помеха преобразуется в колебание с разностной частотой 
(биения) сохраняя при этом закон
модуляции.
Если составляющие спектра биения попадают в полосу ФНЧ, то они оказываются мешающие воздействия и определяют отношение С/Ш на выходе детектора. Для наихудшего случая (все составляющие биения находятся в полосе ФНЧ) связь отношений С/Ш на входе и выходе детектора имеют вид:
. (3.5.1)
Следовательно величина выигрыша в отношении С/Ш для синхронного детектора не зависит от отношения С/Ш на его входе.
Как правило значение С/Ш на
выходе демодулятора приемников сигналов с ОБП принимают равным 
.
Коэффициент гармоник, вносимый СД может быть оценен с помощью соотношения:
,
где
- уровень
опорного напряжения;
- уровень сигнала на выходе демодулятора;
Допустимый коэффициент шума приемников вычисляется из условия:
,
(3.6.1)
где EА– чувствительность приемника,
- минимально
допустимое отношение С/Ш на входе приемника,
- напряженность поля внешних помех, отнесенная к полосе в 1кГц,
- действующая
высота приемной антенны,
k =1.38*10-23 Дж/град –постоянная Больцмана,
=2900К
– стандартная температура приемника,
=1.1*
, - шумовая
полоса линейного тракта,
- сопротивление
приемной антенны,
Полученный результат свидетельствует о том , что к приемнику не предъявляют жестких требований по реализации коэффициента шума. Из приведенных ниже расчетов следует, что фактический коэффициент шума меньше 10.
Определим влияние помех на чувствительность приемника, обладающего таким коэффициентом шума:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.