Электроснабжение участка механического цеха. Выбор и обоснование схемы электроснабжения цеха. Выбор коммутационной и защитной аппаратуры

Страницы работы

35 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

минимальная номинальная мощность электроприемника подключенного к узлу питания, кВт.

Эффективное число электроприемников определяется по [4,101] в зависимости от значений  и m.

Средняя мощность для групп электроприемников     

                                                                                                         (4)

,                                                                                                         (5)

где  - коэффициент использования электроприемника;       

 - сумма номинальных мощностей электроприемников, кВт.

Средняя мощность для узла питания определяется суммированием средних активных и реактивных мощностей групп электроприемников.

Средневзвешенные значения коэффициента использования и коэффициента реактивной мощности

                                                                                                          (6)

                                                                                                         (7)

Значение коэффициента расчетной нагрузки определяется по [4,100] в зависимости от средневзвешенного коэффициента использования и эффективного числа электроприемников .

Активная расчетная нагрузка, кВт.

,                                                                                                        (8)

где - коэффициент расчетной нагрузки.

          Реактивная расчетная нагрузка, квар.

 - при  nэ £ 10                                                                                  (9)

- при nэ > 10

Полная расчетная мощность, кВА.

                                                                                                         (10)

       Расчетный ток, А.

                                                                                                            (11)

Пример расчета для РП 1

1  Количество электроприемников n = 8

2  Установленная мощность  кВт

3        Сумма номинальных мощностей 86,4 кВт

4        Коэффициенты использования:

          для сварочный трансформатор

для сварочный трансформатор ТСД

для преобразователь АНД – 500   

5       

для сварочный трансформатор

для сварочный трансформатор ТСД

для преобразователь АНД – 500  

6        Средняя мощность:

сварочный трансформатор

 кВт             квар сварочный трансформатор ТСД

 кВт             квар преобразователи АНД – 500  

 кВт              квар     

7        Модуль сборки

8        Средняя мощность для узла питания

 кВт

 квар

9        Эффективное число электроприемников nэ = 8

10      Средневзвешенное значение коэффициента использования

11      Средневзвешенное значение коэффициента реактивной мощности

12      Коэффициент расчетной нагрузки для  и

13      Расчетная активная нагрузка

 кВт

14      Расчетная реактивная нагрузка

 квар

15      Полная расчетная нагрузка

 кВА

16      Расчетный ток

 А

Расчет для остальных электроприемников производится аналогично. Результаты расчетов сводятся в таблицу 1.


Таблица 1 – Расчет электрических нагрузок участка цеха

Наименование групп электроприемников

Кол-во. ЭП

n

Установленная мощность приведенная к ПВ 100%

Модуль сборки

m

Ки

Средняя мощность

Эффективн.

nэ

Коэф. расчетн. нагр.

Кр

Расчетная нагрузка

Рнmin - Рнmax,

 кВт

åРн,

кВт

Рсм,  кВт

Qсм, квар

Рр,

кВт

Qр, квар

Sр, кВА

Iр,

А

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

ШРА 1

  РП 1

 Сварочный трансформатор

Сварочный трансформатор ТСД

 Преобразователь АНД – 500  

1

3

4

20,6

12,2

7,3

20,6

36,6

29,2

0,4

0,4

0,6

0,68/1,08

0,46/1,93

0,58/1,4

8,24

14,64

17,52

8,9

28,26

24,53

Итого по РП 1

8

7,3 – 20,6

86,4

m<3

0,47

0,548/1,527

40,4

61,69

8

1,09

44,04

67,86

80,9

122,9

РП 2

Полировальный станок С-42А

Токарно-револьверный станок

Кран мостовой

4

3

1

3,5

7,5

1,4

14

22,5

1,4

0,14

0,2

0,2

0,82/0,7

0,78/0,8

0,25/3,87

1,96

4,5

0,28

1,372

3,6

1,08

Итого по РП 2

8

1,4 – 7,5

37,9

m>3

0,18

0,743/0,9

6,74

6,052

7

1,68

11,32

6,66

13,13

19,95

РП 3

Молот ковочный МА-411

Шкаф сушильный

Печь камерная ОКБ-330

Печь муфельная МП-25

1

1

4

1

27

7,5

70

2,5

27

7,5

280

2,5

0,24

0,5

0,6

0,7

0,86/0,6

0,9/0,48

0,9/0,48

0,9/0,48

6,48

3,75

168

1,75

3,9

1,8

80,64

0,84

Итого по РП 3

7

2,5 – 70

317

m>3

0,57

0,9/0,48

179,98

87,18

9

1,03

185,38

95,9

208,72

317,1

Всего по ШРА 1

23

1,4 - 70

441,3

m>3

0,51

0,826/0,682

227,12

154,922

13

1,01

229,39

154,922

276,8

420,6


Продолжение таблицы 1

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

ШРА 2

РП 4

Заточной станок 3641

Карусельный станок

4

2

2,2

42

8,8

84

0,12

0,14

0,82/0,7

0,82/0,7

1,06

11,76

0,74

8,23

Итого по РП 4

6

2,2 - 42

92,8

m>3

0,14

0,82/0,7

12,82

8,97

3

2,89

37,05

9,87

38,34

58,3

РП 5

Вентилятор

Вентилятор

4

3

7,5

21

30

63

0,8

0,8

0,82/0,7

0,82/0,7

24

50,4

16,8

35,28

Итого по РП 5

7

7,5 - 21

93

m<3

0,8

0,82/0,7

70,4

52,08

7

1,0

70,4

57,3

90,77

137,9

ШРА 2

Продольно-строгальный станок

Карусельный станок

3

1

34,5

42

103,5

42

0,14

0,14

0,82/0,7

0,82/0,7

14,49

5,88

10,14

4,12

Итого по ШРА 2

4

34,5 - 42

145,5

m<3

0,14

0,82/0,7

20,37

14,26

4

2,35

47,87

15,69

50,38

76,5

Всего по ШРА 2

17

2,2 - 42

331,3

m>3

0,31

0,809/0,727

103,59

75,31

16

1,02

105,66

75,31

129,75

197,1

Всего по цеху

40

1,4 - 70

772,6

m>3

0,43

0,821/0,696

330,71

230,232

22

1,0

330,71

230,232

402,96

612,23


 


4 Выбор марки и сечений токоведущих частей

Выбор производится на примере кабеля от ШРА 2 до приёмника 10 - карусельного станка.

Сечение проводов и кабелей выбирается по условию нагрева для нормальных условий эксплуатации:

Iр ≤ Iдл.доп;                                                                                                            (12)

Iр = 77,8 А;

Выбирается  кабель марки АВВГ (3×50) + 1×25, для которого

Iдл.доп = 110 А.                                                                                               [4,200]

77,8 А < 110 А – условие выполняется.

Выбранное сечение проверяется по допустимой потере напряжения:

ΔU ≤ ΔUдоп,                                                                                                        (13)

ΔU= · Iр · l · (R0 · Cosφ  +  X0 · Sinφ),                                                            (14)

где  ΔU – потери напряжения в проводнике, В;

ΔUдоп – допустимые потери напряжения, В.

ΔUдоп = 0,05Uном;

ΔUдоп = 20 В ;

R0, X0 – удельные активное и индуктивное сопротивления выбранного                                         

                   проводника;

R0 = 0,62 Ом/км;

X0 = 0,0625 Ом/км                                                                                           [1,54]

l – длина кабеля (определяется по рисунку 1);

ΔU= · 77,8 · 0,005 · (0,62 · 0,82 + 0,0625 · 0,572) = 0,367 В;

0,367 В < 20 В - условие выполняется.

Если выбранное сечение не проходит по потерям напряжения, то сечение нужно завышать.

Сечение проверяется на соответствие току защитного аппарата:

Iдл.доп  ≥  Кз · Iз,                                                                                                    (15)

где     Кз – коэффициент защиты. Принимается в зависимости от среды и    конструктивного выполнения токоведущих частей;

           Кз = 1;                                                                                                         [4,204]

Iз – ток защитного аппарата. В качестве него принимается ток плавкой вставки предохранителя или ток срабатывания теплового расцепителя автомата, А.

Проверка по данному условию возможна только после выбора защитной аппаратуры на стороне питания, пример расчета приведен далее

Iз = 100 А

Iдл.доп =  110 > Кз · Iз = 1 · 100 = 100А

Условие выполняется. Окончательно для карусельного станка принимаем кабель марки АВВГ (3×50) + 1×25.

Расчет остальных токоведущих частей аналогичен вышеприведенному. Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.


 


Таблица 2 – Выбор токоведущих частей сети 0,4 кВ

Наименование линии

Рр, кВт

cosφ/

tgφ

sinφ

Ip, A

Iдл.доп, А

Способ

прокладки

R0, Ом/км

Х0, Ом/км

Длина линии L, км

ΔU, В

Кз·Iз, А

Марка и сечение шинопровода,

 кабеля, мм2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

ТП – ШРА 1

229,39

0,826/0,682

0,564

420,6

630

По стенам

0,1

0,13

0,037

4,2

625

ШРА73-630-32-IУ3

ШРА 1 – РП 1

44,04

0,548/1,527

0,836

122,9

170

В трубах

0,329

0,0602

0,005

0,245

156,25

АВВГ(395)+150

ШРА 1 – РП 2

11,32

0,743/0,9

0,669

19,95

30

В трубах

7,74

0,095

0,005

1,0

25

АВВГ(46)

ШРА 1 – РП 3

185,38

0,9/0,48

0,436

317,1

420

В трубах

0,077

0,0587

0,005

0,26

400

АВВГ(3240)+1150

РП 1 – Сварочный трансформатор

20,6

0,68/1,08

0,733

46

70

В трубах

1,24

0,0662

0,004

0,284

67,5

АВВГ(325)+116

РП 1 – Сварочный трансформатор ТСД

12,2

0,46/1,93

0,888

40,3

70

В трубах

1,24

0,0662

0,004

0,176

67,5

АВВГ(325)+116

РП 1 - Преобразователь АНД-500

7,3

0,58/1,4

0,815

19,1

30

В трубах

7,74

0,095

0,005

0,755

25

АВВГ(46)

РП 2 – Полировальный станок С-42А

3,5

0,82/0,7

0,572

6,5

30

В трубах

7,74

0,095

0,008

0,577

10

АВВГ(46)

РП 2 – Токарно-револьверный станок

7,5

0,78/0,8

0,626

14,6

30

В трубах

7,74

0,095

0,006

0,925

20

АВВГ(46)

РП 2 – Кран мостовой

1,4

0,25/3,87

0,968

8,5

30

В трубах

7,74

0,095

0,004

0,119

12,5

АВВГ(46)

РП 3 – Молот ковочный МА-411

27

0,86/0,6

0,51

47,7

70

В трубах

1,24

0,0662

0,003

0,273

67,5

АВВГ(325)+116

РП 3 – Шкаф сушильный

7,5

0,9/0,48

0,436

12,7

30

В трубах

7,74

0,095

0,002

0,308

20

АВВГ(46)

РП 3 – Печь камерная ОКБ-330

70

0,9/0,48

0,436

118,2

170

В трубах

0,329

0,0602

0,006

0,396

156,25

АВВГ(395)+150

РП 3 – Печь муфельная МП-25

2,5

0,9/0,48

0,436

4,2

30

В трубах

7,74

0,095

0,001

0,051

7,875

АВВГ(46)

ТП – ШРА 2

105,66

0,809/0,727

0,588

197,1

400

По стенам

0,15

0,17

0,035

2,64

250

ШРА73-400-32-IУ3

ШРА 2 – РП 4

37,05

0,82/0,7

0,572

58,3

140

В трубах

0,443

0,0612

0,005

0,201

125

АВВГ(370)+135

Продолжение таблицы 2

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

ШРА 2 – РП 5

70,4

0,82/0,7

0,572

137,9

170

В трубах

0,329

0,0602

0,005

0,363

160

АВВГ(395)+150

ШРА 2 – Продольно-строгальный станок

34,5

0,82/0,7

0,572

63,9

90

В трубах

0,89

0,0637

0,006

0,509

80

АВВГ(335)+116

ШРА 2 – Карусельный станок

42

0,82/0,7

0,572

77,8

110

В трубах

0,62

0,0625

0,005

0,367

100

АВВГ(350)+125

РП 4 – Заточной станок 3641

2,2

0,82/0,7

0,572

4,1

30

В трубах

7,74

0,095

0,008

0,364

6

АВВГ(46)

РП 4 – Карусельный станок

42

0,82/0,7

0,572

77,8

110

В трубах

0,62

0,0625

0,004

0,293

100

АВВГ(350)+125

РП 5 – Вентилятор

7,5

0,82/0,7

0,572

13,9

30

В трубах

7,74

0,095

0,0075

1,156

20

АВВГ(46)

РП 5 – Вентилятор

21

0,82/0,7

0,572

38,9

70

В трубах

1,24

0,0662

0,005

0,355

60

АВВГ(325)+116


  5 Выбор защитной и коммутационной аппаратуры

Для практического расчёта электрических сетей напряжением до 1000 В выбор защитной коммутационной аппаратуры может быть выполнен следующим образом:

1.  Выбор предохранителей производится исходя из условий:

Uном  ³ Uуст,                                                                                                               (16)

где Uном – номинальное напряжение предохранителя, В;

Uуст – напряжение установки в которой применяется предохранитель, В.

Iн  ³ Iр,                                                                                                                       (17)

где Iн – номинальный ток предохранителя, А;

Iр – расчетный ток, А.

- для защиты присоединений с равномерной нагрузкой:

Iвн  ≥ Iр,                                                                                                                      (18)

где Iвн – номинальный ток плавкой вставки предохранителя, А;

- для ответвлений к двигателям:

Iвн  ,                                                                                                                  (19)

где a – коэффициент, учитывающий увеличение тока при пуске двигателя.

a =2,5 – при частых и лёгких пусках;

a =1,6 – 2 – при тяжёлых и редких пусках;

Iпуск – пусковой ток двигателя, А.

Iпуск п·Iн.дв., где Кп – кратность пускового тока

Кп = 3

Iн.дв. – номинальный ток двигателя, А.

- для линий со смешанной нагрузкой:

Iвн  ,                                                                                                                   (20)

где  Iкр – кратковременный (пиковый) ток;

Iкр = Iпуск.макс + ( Iр – Ки·Iн.макс),                                                                                  (21)

 где I Р – расчетный ток всей линии, А;

        Iн.макс, IПУСК.макс – номинальный и пусковой ток наибольшего двигателя;

КИ – коэффициент использования наибольшего двигателя.

- номинальный ток плавкой вставки, защищающей ответвление к сварочному аппарату, можно принимать равным:

Iвн  ³ 1,2 · IСВ · ,                                                                                             (22)

где  IСВ – номинальный ток сварочного аппарата при номинальной   продолжительности включения.

Выбор производится на примере ответвления к приёмнику 14 – вентилятор. Выбирается предохранитель НПН2-60/20, для которого

Uн = 380 В,  Iн = 60 А,  Iвс.ном = 20 А;                                                   /5,371/

Uн = 380 В = Uуст = 380 В;

Iн = 60 А > Iр = 13,9 А;

Iвн = 20 А > Iр = 13,9 А.

Принятый предохранитель соответствует вышеизложенным требованиям.

2.  Выбор автоматических выключателей :

Условия выбора:

Uн ³ Uуст,                                                                                                                  (23)

Iн ³ Iр,                                                                                                                       (24)

Iнр ³ Iр,                                                                                                                      (25)

где Iн, Iнр – соответственно номинальный ток автоматического выключателя и номинальный ток расцепителя, А;

- для защиты присоединений с равномерной нагрузкой:

Iст ≥ Iр;                                                                                                                       (26)

Iсэ ≥ Iр,                                                                                                                        (27)

где  Iст – номинальный ток теплового расцепителя автомата;

Iст – номинальный ток электромагнитного расцепителя автомата;

- для ответвлений к двигателям:

Iст ≥ Iн.дв;                                                                                                                    (28)

Iсэ ≥ 1,25 · Iпуск;                                                                                                          (29)

- для линий со смешанной нагрузкой:

Iст ≥ Iр;                                                                                                                       (30)

Iсэ ≥ 1,25 · Iкр                                                                                                             (31)

Производится выбор на примере ответвления к двигателю токарно-револьверного станка. Выбирается выключатель ВА51-25. Для которого:

Uн = 380 В,

Iн = 25 А, 

Iнр = 16 А,

Iст = 1,25 · Iнр = 1,25 · 16 = 20 А;

Iсэ = 10 · Iнр = 10 · 16 = 160 А.                             

Uн =380 В = Uуст =380 В

Iн = 25 А  > Iр = 14,6 А;

Iнр = 16 А > Iр = 14,6 А;

Iст = 20 А >  Iр = 14,6 А;

Iсэ = 160 А > 1,25 · Iпуск =1,25 · 43,8 = 54,75 А  ;

Выбранный выключатель ВА52–31 отвечает поставленным условиям.

Результаты выбора предохранителей и автоматических выключателей

Похожие материалы

Информация о работе

Предмет:
Электроника
Тип:
Контрольные работы
Размер файла:
684 Kb
Скачали:
0