Принципы установления действующих нормативных и расчетных усилий в железобетонных монолитных несущих конструкциях, страница 5

Усилие продавливания от полной расчетной нагрузке по колонне В-5

N_max = 305.3 - 267.8 = 37.5 тс.

Вертикальная сейсмическая нагрузка на продавливание

  (2.46)

Суммарная нагрузка на продавливание

N_tot = 37.5 + 33.8 = 71.3 тс.

Так как

F_u = 77.2 тс > N_tot = 71.3 тс, то, следовательно, прочность на продавливание обеспечена.

2.5 РАСЧЕТ АРМИРОВАНИЯ БАЛКОНОВ С УЧЕТОМ ДЕЙСТВИЯ

СЕЙСМИЧЕСКОЙ ВЕРТИКАЛЬНОЙ НАГРУЗКИ

С учетом /4, п. 2.11/  консольные конструкции, к которым относятся балконы в рассматриваемом здании, должны рассчитываться на вертикальную сейсмическую нагрузку. Данная сейсмическая нагрузка действует дополнительно к расчетным вертикальным нагрузкам в особом сочетании нагрузок. При этом считается, что по линии внешнего утепления стен в балконах также имеются теплоизолирующие вставки длиной 600 мм, расположенные через каждые 400 мм.

Изгибающий момент в опорном сечении от полной расчетной вертикальной нагрузки, действующей на 1 п.м. длины балкона

М_р = М₁ + М₂ + М₃ + М₄ + М₅ ,  (2.47)

Где М₁ – момент от собственного веса плиты балкона

М₁ = 550×1,3×1×1,3/2 = 465 кгс×м.  (2.48)

С учетом коэффициента сочетаний n_c  M₁ = 465×0.9 = 420 кгс×м.

М₂ – момент от собственного веса полов балкона

М₂ = 80×1,18×1×1,18/2 = 56 кгс×м.

С учетом коэффициента сочетаний n_c  M₂ = 56×0.9 = 50 кгс×м.

М₃ – момент от собственного веса продольного ограждения балкона (кирпичная кладка толщиной 12 см, два слоя штукатурки по 10 мм каждый и оконное заполнение)

М₃ = 320×1×1,23 = 394 кгс×м.

С учетом коэффициента сочетаний n_c  M₃ = 394×0.9 = 355 кгс×м.

М₄ – момент от собственного веса поперечного ограждения балкона (по краям балконов)

М₄ = 320×1,16×1,16/2 = 215 кгс×м.

С учетом коэффициента n_c  M₄ = 215×0.9 = 195 кгс×м.

М₅ – момент от расчетного значения полной временной нагрузки, принятой по наиболее невыгодной схеме загружения

М₅ = 480×0,8×0,78×1 = 300 кгс×м.

В запас с учетом коэффициента n_c=0,8  M₅ = 300×0.8 = 240 кгс×м.

Тогда М_р=465+56+394+215+300=1430 кгс×м

С учетом коэффициентов сочетаний

М_р=420+50+355+195+240=1260 кгс×м

Значения сейсмических нагрузок определяем аналогично, но с учетом положений /4, п.п. 2.1, 2.5, и 2.11/ . При этом принято: K₁=1; K_Y=1; b×h = 5; А=0,2.

Сейсмические нагрузки ( на 1 п.м. длины балкона):

-  от веса перекрытия

q_пл = 550×0,9 = 495 кгс/м;

Q_пл = 495×1,3 = 645 кгс.

Сейсмическая нагрузка от плиты (точка приложения до заделки – 0.65м)

S_пл = К₁×Q_пл×А×К_y×b×h = 1×645×0,2×1×5 = 645 кгс;  (2.49)

-  от веса пола

q_пл = 80×0,9 = 72 кгс/м;

Q_пл = 72×1,16 = 84 кгс.

Сейсмическая нагрузка от пола (точка приложения до заделки – 0.58м)

S_п = 1×84×0,2×1×5 = 84 кгс;

-  от веса продольного ограждения балкона

Q_ог1 = 320×0,9 = 288 кгс.

Сейсмическая нагрузка от пола (точка приложения до заделки – 1.23м)

S_ог1 = 1×288×0,2×1×5 = 288 кгс;

-  от веса поперечного ограждения балкона

q_ог2 = 320×0,9 = 288 кгс/м;

Q_ог2 = 288×1,16 = 334 кгс.

Сейсмическая нагрузка от пола (точка приложения до заделки – 0.58м)

S_ог2 = 1×334×0,2×1×5 = 334 кгс;

-  от длительной части полезной (временной) нагрузки

q_вд = 140×0,8 = 112 кгс/м;

Q_вд = 112×0,8 = 90 кгс.

Сейсмическая нагрузка от пола (точка приложения до заделки – 0.78м)

S_вд = 1×90×0,2×1×5 = 90 кгс;

-  от кратковременной части полезной (временной) нагрузки

q_вк = 260×0,65 = 130 кгс/м;

Q_вк = 130×0,8 = 104 кгс.

Сейсмическая нагрузка от пола (точка приложения до заделки – 0.78м)

Изгибающий момент в заделке от всех составляющих сейсмической нагрузки

М_s = 645×0,65+84×0,58+288×1,23+334×0,58+90×0,78+104×0,78 = 1170 кгс×м.

Тогда полный изгибающий момент на 1 п.м. по особому сочетанию нагрузок составит

M_tot = M_p + M_s = 1260+1170=2430 кгс×м.  (2.50)

Расчет требуемого армирования железобетонной плиты балкона ведется в предположении: