Принципы установления действующих нормативных и расчетных усилий в железобетонных монолитных несущих конструкциях, страница 11

Расчет кладки на изгиб из плоскости при действии сейсмической нагрузки проводим как для изгибаемых моментов

 (2.63)

Действующий изгибающий момент от сейсмической нагрузки при учете ее как равномерной распределенной нагрузки

q=540/100=5,4кгс/см

М=6750 кгс×см < М_ult=46670 кгс×см , прочность обеспечена.

Определяем несущую способность стойки крепления в предположении действия сейсмической нагрузки как равномерно распределенной нагрузки q

q=540/2.8=195кгс/м.

В предположении работы стойки по шарнирной схеме максимальный изгибающий момент составит

Площадь поперечного сечения стойки сечением 20х20см и d=4мм

А=20×0,4+19,6×0,4=15,84 см²

Статический момент

S=20×0,4×10,0+19,6×0,4×10,0=158,4см³

 

Положение центра тяжести сечения

Момент инерции сечения

   

   

Момент сопротивления

Расчет прочности стойки ведем в предположении проявления в них только упругих деформаций

Прочность обеспечена.

С учетом значительных запасов по прочности шаг между стойками крепления кладки может быть увеличен до 2м или может быть пересмотрена геометрия сечения стойки в сторону уменьшения ее поперечного сечения.

Указанные технические решения рассматриваются как базовые и могут корректироваться с учетом различных условий эксплуатации и крепления стоек, соответствующих технологических обоснований. Так, наличие оконных и дверных проемов может позволить увеличить шаг стоек в наружных стенах на 1 этаже до 1,5-2м, на вышележащих этажах – до 2,5-3м при соответствующем расчетном обосновании.

В районе примыкания кирпичных стен к железобетонным несущим конструкциям (стенам и колоннам) стальные стойки могут приниматься Т-образной конструкции с основными размерами поперечного сечения как для крестообразных стоек. При этом данные Т-образные стойки крепятся на сварке к установленным в монолитных конструкциях закладным деталям. После завершения кладки стен между верхним обрезом стены и нижней гранью плиты перекрытия необходимо устройство шва толщиной 25-30 мм, заполняемого упругим материалом.

Кладка стен выполняется армированной горизонтальными арматурными сетками. Данные сварные сетки из диаметра 5 Вр-I укладываются через каждые 5 рядов кирпичной кладки. Дополнительно прочность кирпичной кладки может быть повышена путем применения специальных кладочных растворов и устройством вертикальных арматурных выпусков длиной 400-500 мм из перекрытия.

2.10 ВЫВОДЫ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ РАСЧЕТОВ МОНОЛИТНЫХ

 ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ НЕСУЩИХ КОНСТРУКЦИЙ

1.  В соответствии с нормами /10/, /4/ были определены действующие нормативные и расчетные нагрузки на каркас здания. По полученным нагрузкам был выполнен статический (пространственный) расчет здания от вертикальных и горизонтальных (в том числе сейсмических) нагрузок и произведено определение действующих расчетных усилий в несущих конструкциях. По полученным расчетным усилиям (продольные и поперечные силы, изгибающие моменты) в соответствии с /2/ и /3/ были рассчитаны монолитные железобетонные несущие конструкции данного жилого дома.

2. Выполненные расчеты позволили назначить рабочее армирование указанных конструкций и разработать технические решения рабочего армирования монолитных плит перекрытий, колонн и стен. Разработанные технические решения армирования несущих монолитных железобетонных конструкций позволяют обеспечить требуемую жесткость, прочность и трещиностойкость конструкций здания, в том числе при расчетной сейсмичности 8 баллов.

3. Применение металлических стоек для фиксации ненесущих кирпичных стен из мелкоштучного заполнителя позволит обеспечить прочность данных стен при сейсмических воздействиях, с предотвращением их опрокидывания.

4. Разработанные технические решения несущих монолитных конструкций 9-ти этажного здания допускается применить при разработке проектных решений данных конструкций.