Тепловой расчет регулирующей ступени турбины

Страницы работы

8 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

 Тепловой расчет регулирующей ступени турбины

1.   Параметры пара перед сопловой решеткой:

Принимаем что:

h*00(Р*00 = 16,5 МПа; t*00 = 540 0С) = h*0(Р*0 = 16 МПа; t*0 = 538 0С) = 3407кДж/кг.

Энтропия s*0(Р*0 = 16 МПа; t*0 = 538 0С) = 6,442 кДж/кг 0С.

2.   Определение окружной скорости:

Диаметр d = 1,0 м - взят из прототипа турбины К-300-170-2 ЛМЗ.

Окружная скорость: , м/с.                                                                            где  - число оборотов турбины.

м/с.

3.   Принимаем степень реактивности r = 0,02 (для обеспечения конфузорности течения),        коэффициент скорости j = 0,96 и угол направления a1 = 140.

4. Определение располагаемого теплоперепада от параметров торможения:

Отношение

Тогда фиктивная скорость  ,м/с.                                                                  

Отсюда  м/с.

Теплоперепад  , кДж/кг.                                                                                      

Отсюда  кДж/кг.

5.   Определим параметры, необходимые для построения процесса расширения пара в турбине (регулирующей ступени).

Теплоперепад, срабатываемый на сопловой решетке:

Н*ос = (1-r)× Н*0 ,  кДж/кг.                                                                                                 

Н*ос= (1-0,02)×53,1 =52,5 кДж/кг.

Теплоперепад, срабатываемый на рабочей решетке:

Н*ор = r× Н*0 ,кДж/кг.                                                                                                        

Н*ор= 0,02×53,1 = 1,062 кДж/кг.

Найдем теплофизические параметры пара:

Теоретическая энтальпия на выходе из сопловой решетки:

h1t = h*0 - Н*oc ,кДж/кг.                                                                                                      

h1t =3407 - 52,5 = 3327,5 кДж/кг.

Давление на выходе из сопловой решетки:

P1(h1t=3327,51 кДж/кг; S0 = 6,442 кДж/кг 0C) = 12,56 МПа.

Теоретическая энтальпия на выходе из рабочей решетки:

h2t = h*0 - Н*0  кДж/кг.                                                                                                          

h2t=3407 – 53,1 = 3325,9 кДж/кг.

Давление на выходе из рабочей решетки:

P2(h2t=3325,9 кДж/кг; S0 = 6,442 кДж/кг 0C) = 12,5 МПа

Удельный объем  на выходе из сопловой решетки:

u1t(h1t=3327,5 кДж/кг; S0 = 6,442 кДж/кг 0C) = 0,02521 м3/кг.

Удельный объем  на выходе из рабочей решетки:

u2t(h2t=3325,9 кДж/кг; S0 = 6,442 кДж/кг 0C) = 0,02531 м3/кг.

Температура на выходе из сопловой решетки:

t1t(h1t=3327,5 кДж/кг; S0 = 6,442 кДж/кг 0C) = 494,5 0C.

Температура на выходе из рабочей решетки:

t2t(h2t=3325,9 кДж/кг; S0 = 6,442 кДж/кг 0C) = 493,6 0C.

6.   Определение площади выхода сопловой решетки:

Отношение давлений                                                                                                 

 (для к = 1,3).

Решетка сопловая дозвуковая.

Принимаем в первом приближении коэффициент расхода        

Расход пара: ,кг/с.                                                                       

где    - составляющая скорости ,м/с.                                                          

 м/с.

Проходная площадь горлового сечения сопловой решетки:

 ,м2.                                                                                                                   

м2.

Длина сопловой лопатки рассчитывается как:

.                                                              

Тогда                              

Определим степень парциальности:

.

Определим длину сопловой лопатки:

7.   Выбор хорды профиля сопловой решетки:

Принимаем ширину хорды профиля b1 = 100 мм.

Отношение .                                                                                                 

Уточняем значение коэффициента расхода:

.                                                                                                     

.

m(0) » m(1) и второго приближения не требуется.

8.   Выбор профиля сопловой решетки:

a0 = 900                  Выбираем решетку С-90-12-А

a1 = a1эф = 140

Относительный шаг . Принимаем .

Определим число лопаток: .                                                                             

Отсюда шт.

Шаг лопаток:, м.                                                                                                  

Отсюда м.

9.   Определим число Рейнольдса:

Кинематическая вязкость пара за сопловой решеткой:

u1t(t1t=494,5 0С; Р1 = 12,5 МПа) = 7,3·10-7 м2/c.

Число Рейнольдса                                                                                   

.

10. Определим число Маха                                                                                                       

.                                                                                                                                 

где  - теоретическая скорость звука, м/с.

 ,м/с.                                                                                                                   

 м/с.

Отсюда число Маха.

11. Проверка выбора коэффициента скорости:

.                                                                                                             

.

j(0) » j(1) и второго приближения не требуется.

Определение составляющих скоростей:

,м/с.                                                                                                                           

м/с.

 ,м/с.                                                                                      

м/с.

 ,м/с.                                                                                                                  

м/с.

Угол выхода пара:

arc.                                                                                                             

sin, следовательно .

12. Теоретическая скорость выхода потока из рабочей решетки:

Из уравнения сохранения энергии:                                                      

Отсюда  ,м/с                                                           

м/с.

Число Маха для рабочей решетки:                                                                    

где  -   теоретическая скорость звука, м/с.                                                             

  , м/с.                                                                                                            

м/с.                                                                                

Отсюда число Маха для рабочей решетки:.

13. Определим угол b2эф и площадь выхода рабочей решетки:

Принимаем коэффициент расхода: m2(0) = 0,93.

Определим проходную площадь горлового сечения рабочей решетки :

 , кг/с.                                                           следовательно  ,м2.                                                                                   

Отсюда м2.

Определим длину рабочей лопатки: ,мм.                                                            

где мм - перекрыша рабочих лопаток.

Длина рабочей лопатки:мм.

Синус угла b2эф:

.                                                                                                                  

 .

Отсюда угол   b2=26,5° ; b2 » b2эф.

14. Выбор профиля рабочей решетки:

М2t = 0,28           Выбираем решетку Р-35-25А

b2эф = 26,5    

b2эф = (22…28); b1 =30…50; .

Принимаем относительный шаг .

15. Выбор хорды профиля и определение числа лопаток рабочей решетки:

Принимаем хорду профиля b2 = 70 мм.

Число лопаток: .                                                                                      

шт.

16. Проверка правильности коэффициента расхода и определение числа Рейнольдса:

.                                                                                         

.

m2(0) » m2(1) и второго приближения не нужно.

Число Рейнольдса для рабочей решетки:.                   

Кинематическая вязкость:

V2t(t2t=493,6 0С; Р2 = 12,5 МПа) = 7,291×10-7 м2/с.

Отсюда > Reавт = (2 - 5)×105.

17. Определение коэффициента скорости рабочей решетки:

.                                                                                                

.

18. Определение составляющих треугольника скоростей:

, м/с.                                                                                                

, м/с.

 ,м/с.                                                                          

м/с.

м/с.                                                                                              

м/с.

Синус угла входа:.                                                                                    

.

19. Удельная работа, развиваемая газом на лопатках турбины Hu и относительный лопаточный КПД hол.

Удельная работа:

кДж/кг.                                               

.

Мощность, развиваемая газом:

, кВт.                                                                                              

кВт.

Относительный лопаточный КПД:

.                                                                                                                      

.

20. Определим потери:

Потери в сопловой решетке:

, кДж/кг                                                     

 кДж/кг.

Потери в рабочей решетке:

кДж/кг                                                  

 кДж/кг.

Потери с выходной скоростью:

 ,кДж/кг.                                                                                                       

кДж/кг.

Удельная работа по балансу потерь:

,кДж/кг.                                                                          

кДж/кг.

21. Определим дополнительные потери: xтр, xпарц, xут, xвл

Потери от влажности xвл = 0, т.к. ступень работает в области перегретого пара.

- относительные потери на трение.                                               где kтр = 0,6×10-3 - коэффициент трения.

.

xпарц = xвент + xсегм - относительные потери парциального подвода.                         

- вентиляционные потери.                                     

 - сегментные потери.                                                        

где i - число пар группы сопел;

kсег = 0,25 - эмпирический коэффициент.

.

xпарц = 0,015 + 0,029 = 0,045

 - относительные потери от утечек.          где dэкв = 0,6 мм - эквивалентный зазор.

 - диаметр по периферии рабочих лопаток, м.               

dп = 1,0 + 0,043 + 2×0,003=1,049 м.

.

22. Определение относительного внутреннего КПД hoi и использованного теплоперепада ступени Hi.

Относительный лопаточный КПД:.                                

.

 ,кДж/кг.                                                                                                        

кДж/кг.

Мощность ступени:.                                                                                         

.

23. Проверка правильности выбора хорды рабочей лопатки:

Усилие , Н                       

.

или можно также определить как                                    

Н.

Осевой момент сопротивления:см3.

см3.

Изгибающее напряжение:

 ,МПа   .                                                                      

МПа.

 - проверка на прочность;                                                                             

где МПа, следовательно,  проверка выполняется.

В дальнейшем расчет остальных ступеней проводим по алгоритму

Похожие материалы

Информация о работе