Тепловой расчёт газотурбинной установки (полезная мощность - 10 МВт, температура газа перед турбиной - 1250 К)

Страницы работы

11 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Тепловой расчёт ГТУ

Тепловая схема ГТУ

Тепловая схема, используемая в данном ГПА, обеспечивает получение высокого отношения давлений в цикле и высокого КПД.

Исходные данные для теплового расчёта:

-  полезная мощность: Ne=10 МВт;

-  температура газа перед турбиной: Тг =1250 К;

-  КПД турбины: hт1=hт2 =0,92;

-  КПД компрессора: hк1 =0,88;

-  потери по тракту: sвх=0,98; sкс=0,97;

-  механический КПД: hмех=0,99;

-  теплоемкости рабочего тела:

Срт=1,15; Сркс=1,12; Св=1,01;

-  показатели адиабаты: kт=1,33; kв=1,4;

-  КПД камеры сгорания:  hкс=0,995;

-  отн. расход охл. Воздуха: qохл=0,03;

-  отн. расход утечек через уплотнения: qут=0,01;

-  отн. Расход топлива: qтоп=0,02;

-  коэф. Регенерации: r = 0,8

Выбор pко и расчет тепловой схемы ГТУ с заданными коэффициентами

Порядок и содержание расчета тепловой схемы сведены в табл. 1


Таблица 1

Тепловой  расчёт  схемы  приводной   ГТУ

Обозн.

   Расчетная

    формула

 Размер-

   ность

В  а  р  и  а  н  т  ы

1

2

3

4

5

6

7

8

pкS

задаемся

-

10

12

14

16

18

20

22

24

Hк

кДж/кг

308,058

342,241

372,565

399,937

424,963

448,075

469,591

489,752

Tк

ТВ1 +

К

593,008

626,852

656,877

683,977

708,755

731,639

752,942

772,903

Hт1

кДж/кг

317,520

352,753

384,009

412,221

438,016

461,838

484,015

504,795

pт1

 

-

3,024

3,491

3,984

4,506

5,059

5,647

6,274

6,942

pтS

-

9,126

10,951

12,776

14,601

16,426

18,252

20,077

21,902

Тт1

K

973,896

943,259

916,079

891,547

869,117

848,402

829,118

811,048

Hт2

кДж/кг

248,640

248,071

244,939

240,233

234,520

228,149

221,343

214,250

pт2

-

3,018

3,137

3,207

3,241

3,247

3,232

3,200

3,155


1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Hе

Нт2νηМЕХ

кДж/кг

243,446

242,889

239,822

235,214

229,621

223,383

216,719

209,774

Qкс

сРкс ∙Тг ∙(1-qОХЛ -qУТ+qтоп)-        сРВ ∙ТК2 ∙(1-qОХЛ -qУТ)

 

кДж/кг

805,088

770,733

740,256

712,747

687,595

664,367

642,743

622,480

he

----

0,30238

0,31514

0,32397

0,33001

0,33395

0,33623

0,33718

0,33700

Продолжение табл. 1


По данным расчёта строим графики зависимости Не=f(pк) и he=f(pк) - рис.1  и выбираем расчетное значение pко: для ГТУ такой схемы - между максимумами графиков Не=f(pк) и he=f(pк) .

Рисунок 1

Зависимость Не=f(pк) и he=f(pк)

Из  графика, представленного на рис.1, следует, что максимум величины Lе, определяющий расход воздуха и размеры ГТУ, имеет место при pк=11, а максимум  величины  hе при pк=23.

В качестве расчётной  величины принимаем значение pко=14.

Уточнённый расчёт тепловой схемы на номинальный режим

Расчет производим, учитывая истинные значения теплоёмкостей и показателя адиабаты после выбора оптимальной степени сжатия pко и определяем расход рабочего тела, исходя из заданной мощности.

Коэффициент избытка воздуха:

Средняя температура сжатия воздуха в компрессоре:

 = 472,45К, или tCP = 199,45oC.

Средняя температура процесса расширения продуктов сгорания в ТВД:

 = 1083,1 К, или tCP = 810,1oC.

Средняя температура процесса расширения продуктов сгорания в СТ:

 = 809,6 К, или tCP = 536,6oC.

По графикам зависимости теплоемкости и показателя адиабаты от температуры и коэффициента избытка воздуха, уточняем  теплофизические свойства воздуха при α =и для продуктов сгорания топлива при α = 4,29. Результаты сведены в табл. 2.2.

                                        Таблица 2

Уточненные теплофизические свойства

Cрк,

1,028

1,39

Cртвд,

1,215

kтвд

1,311

Cрст,

1,138

kст

1,334

Степень сжатия компрессора:

πК = 14

Удельная работа сжатия воздуха в компрессоре:

Температура воздуха за компрессором:

ТК = ТВ + =  288 + = 647,0 К.

Удельная работа расширения ТВД:

HТ1 = = = 380,4

Степень расширения продуктов сгорания в ТВД:

πТ1 ==

Температура продуктов сгорания за ТВД:

Т’Т1 = == 936,95 К.

Степень расширения продуктов сгорания в СТ:

πТ2 = = = 3,347

Удельная работа расширения СТ:

НТ2 = сРст ∙ Т’Т1(1- πТ2) ∙ηТ2 = 1,138936,95(1- 3,347-3,99)0,92 = 256,03 .

Уточненное значение удельной эффективной работы ГТУ:

Не = НТ2νηМЕХ = 256,03∙0,989∙0,99 = 250,7 .

Температура продуктов сгорания за СТ:

ТТ2 = = = 711,96 К.

Уточняем по [1] теплофизические свойства воздуха при ТК = 647,0 К и   α = ∞:

сРВ = 1,028 .

Количество теплоты воздуха, поступающего в КС:

QВ' = с'РВ ∙Т'К ∙(1-qОХЛ -qУТ)=1,028∙647,0∙(1-0,03-0,01) = 638,5.

Уточняем по [1] теплофизические свойства продуктов сгорания при процессе подвода теплоты в КС:

сРКС = 1,115 .

Количество теплоты, подведенное в КС:

Q'КС = сРкс ∙Тг ∙(1-qОХЛ -qУТ+qтоп)-Qв=1,115 ∙1250 ∙(1-0,03 -0,01+0,02)-666,4=731,0.

Эффективный КПД ГТУ:

ηе = = = 0,343.

Расход воздуха в цикле, обеспечивающий номинальную мощность:

GВ = =  =39,89 кг/с.


Регенеративный цикл

Таблица 3

Тепловой  расчёт  схемы  приводной   ГТУ

Обозн.

   Расчетная

    формула

 Размер-

   ность

В  а  р  и  а  н  т  ы

1

2

3

4

5

6

7

8

pкS

задаемся

-

5

6

7

8

9

10

11

12

Hк

кДж/кг

193,220

221,255

246,127

268,576

289,102

308,058

325,705

342,241

Tк

ТВ1 +

К

479,307

507,065

531,690

553,917

574,239

593,008

610,480

626,852

Hт1

кДж/кг

199,155

228,051

253,687

276,825

297,982

317,520

335,709

352,753

pт1

 

-

1,930

2,144

2,359

2,577

2,798

3,024

3,255

3,491

pтS

-

4,563

5,475

6,388

7,301

8,213

9,126

10,038

10,951

Тт1

K

1076,822

1051,694

1029,403

1009,282

990,885

973,896

958,079

943,259

Hт2

кДж/кг

220,451

232,481

240,090

244,777

247,438

248,640

248,763

248,071

pт2

-

2,364

2,554

2,708

2,833

2,935

3,018

3,084

3,137


Продолжение табл. 3

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

Не

Нт2νηМЕХ

кДж/кг

215,845

227,625

235,075

239,664

242,269

243,446

243,567

242,889

Тт

 

K

885,126

849,537

820,629

796,432

775,722

757,687

741,763

727,545

ΔТр

K

324,655

273,978

231,151

194,012

161,186

131,744

105,027

80,554

Тр

К

803,962

781,042

762,841

747,929

735,426

724,751

715,507

707,406

Qв-r

с'РВ ∙Т'r ∙(1-qОХЛ -qУТ)

кДж/кг

812,002

788,853

770,469

755,409

742,780

731,999

722,662

714,480

Qкс

сРкс ∙Тг ∙(1-qОХЛ -qУТ+qтоп)- Qв

кДж/кг

590,953

614,218

632,694

647,831

660,523

671,358

680,742

688,964

ηе

---

0,365

0,371

0,372

0,370

0,367

0,363

0,358

0,353

кг/с

115,824

109,830

106,349

104,313

103,191

102,692

102,641

102,928


По данным расчёта строим графики зависимости Не=f(pк) и he=f(pк) - рис. 2  и выбираем расчетное значение pко: для ГТУ такой схемы - между максимумами графиков Не=f(pк) и he=f(pк) .

Зависимость Не=f(pк) и he=f(pк)

Из  графика, представленного на рис. 2, следует, что максимум величины Не, определяющий расход воздуха и размеры ГТУ, имеет место при pк=11, а максимум  величины  hе при pк=7.

В качестве расчётной  величины принимаем значение pко=9.

Уточнённый расчёт тепловой схемы на номинальный режим

Расчет производим, учитывая истинные значения теплоёмкостей и показателя адиабаты после выбора оптимальной степени сжатия pко и определяем расход рабочего тела, исходя из заданной мощности.

Коэффициент избытка воздуха:

Средняя температура сжатия воздуха в компрессоре:

 = 431,1, или tCP = 158,1oC.

Средняя температура процесса расширения продуктов сгорания в ТВД:

 = 1120,5 К, или tCP = 847,5oC.

Средняя температура процесса расширения продуктов сгорания в СТ:

 = 883,3 К, или tCP = 610,3 oC.

По графикам зависимости теплоемкости и показателя адиабаты от температуры и коэффициента избытка воздуха, уточняем  теплофизические свойства воздуха при α =и для продуктов сгорания топлива при α = 3,76. Результаты сведены в табл. 2.2.

                                        Таблица 2

Уточненные теплофизические свойства

Cрк,

1,026

1,39

Cртвд,

1,215

kтвд

1,315

Cрст,

1,138

kст

1,334

Степень сжатия компрессора:

πК = 9

Удельная работа сжатия воздуха в компрессоре:

Температура воздуха за компрессором:

ТК = ТВ + =  288 + = 567,0 К.

Удельная работа расширения ТВД:

HТ1 = = = 295,0

Степень расширения продуктов сгорания в ТВД:

πТ1 ==

Температура продуктов сгорания за ТВД:

Т’Т1 = == 1007,2 К.

Степень расширения продуктов сгорания в СТ:

πТ2 = = = 3,052

Удельная работа расширения СТ:

НТ2 = сРст ∙ Т’Т1(1- πТ2) ∙ηТ2 = 1,1381007,2(1- 3,0523,99)0,92 = 257,0.

Уточненное значение удельной эффективной работы ГТУ:

Не = НТ2νηМЕХ = 257,0∙0,989∙0,99 = 251,6 .

Температура продуктов сгорания за СТ:

ТТ2 = = = 781,4 К.

Определяем температуру регенерации Tr:

 К.

Уточняем по [1] теплофизические свойства воздуха при Тr = 738,5  К и  α = ∞:

сРВ = 1,026 .

Количество теплоты воздуха, поступающего в КС:

Qr' = с'РВ ∙Т'r ∙(1-qОХЛ -qУТ)=1,026∙738,5∙(1-0,03-0,01) = 727,4 .

Уточняем по [1] теплофизические свойства продуктов сгорания при процессе подвода теплоты в КС при Тr=738,5 К и α=3,76:

сРКС = 1,115 .

Количество теплоты, подведенное в КС:

Q'КС = сРкс ∙Тг ∙(1-qОХЛ -qУТ+qтоп)-Qв=1,115 ∙1250

Похожие материалы

Информация о работе