Релейная защита и автоматика линии 500 кВ "Сургутская ГРЭС-2– п/ст Пыть-Ях" и блока 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 Тюменской энергосистемы, страница 25

Т.к. данный проект является учебным, и в силу отсутствия данных по уставкам III ступеней ДЗ всех линий, отходящих от шин «СГРЭС–2», согласование уставки чувствительной ступени ДЗ блока прозводим только с двумя линиями:

3.1.  Согласуем ДЗ блока с ДЗ линии 706:

Z^{/ III}_{19/ 7061}  =  (Z _Г + Z _тр +  Z^III₇₀₆₁)

Z ^III_{19/ 7061} =  

где:    Z^{/ III}_{19/ 7061} – уставка ДЗ блока по согласованию с ДЗ линии,  приведенная с стороне ВН,

Z^III_{19/ 7061}– уставка ДЗ блока по согласованию с ДЗ линии,  приведенная с стороне НН,

n_u = 525/24 – коэффициент трансформации силового трансформатора по напряжению,

k_отс = 1,5 – коэффициент отстройки,

Z _Г, Z _тр – соответственно, сопротивления генератора и блочного трансформатора, приведенные к напряжению стороны ВН

a = 0,1- коэффициент учитывающий различные погрешности измерительных трансформаторов и аппаратуры;

Z^III₇₀₆₁ = 216 Ом – уставка чувствительной ступени ДЗ линии 706,

k_{а 19-7061}= – коэффициент  токораспредления, равный отношению первичных токов в защите к току, соответственно в предыдущей линии;

I ₁₉ = 1343              I ₇₀₆₁ = 6608 А

k_{а 19-7061}=  = 0,203

Z _Г = 211,51 Ом

Z _тр = 143,02 Ом

Z^{/ III}_{19/ 7061}  = *(211,51 + 143,02 +  *216) = 874,78 Ом

Z ^III_{19/ 7061} = = 1,828 Ом

3.2.  Согласуем ДЗ блока с ДЗ линии 211:

Z^{/ III}_{19/ 2111}  =  (Z _Г + Z _тр +  Z^III₂₁₁₁)

Z ^III_{19/ 2111} =  

где:   

Z^III₇₀₆₁ = 99,64 Ом – уставка чувствительной ступени ДЗ линии 706,

k_{а 19-2111} = – коэффициент  токораспредления, равный отношению первичных токов в защите к току, соответственно в предыдущей линии;

I ₁₉ =   1930 А        I ₂₁₁₁ =  12181 А

k_{а 19-2111}=  = 0,158

Z _Г = 211,51 Ом

Z _тр = 143,02 Ом

Z^{/ III}_{19/ 2111}  = *(211,51 + 143,02 +  *99,64) = 614,73 Ом

Z ^III_{19/ 2111} = = 1,285 Ом

Первичное сопротивление срабатывания III ступени ДЗ блока  принимаем исходя из условия.

Z^III_{1 19} = min { Z^III_{19 / нагр};  Z ^III_{19/ 7061};  Z ^III_{19/ 2111} }

Предварительно принимаем    Z^III_{1 19} = 0,644 Ом,

Коэффициент эллиптичности для блок – реле типа КРС – 2:

k_{э расч} <  = = 0,577

Принимаем = 0,5 – исходя из технических возможностей реле КРС–2, тогда сопротивление малой оси элипса:

Z^{(м о)}_сз = k_э*Z^{(б о)}_сз = 0,5*0,644 = 0,322 Ом

Тип и коэффициент трансформации трансформаторов тока и трансформатора напряжения.

ТТ :    ТШВ – 24:                     15000/5.

ТН:    3* ЗНОЛ. 06-24У3:       К_U = /  / 

Вторичное сопротивление срабатывания реле, соответствующее большой оси эллипса (з_ср  = 1…20 Ом):                                  

з_ср = Z^{(б о)}_сз *K_пт  = 0,644* 10/5= 16,01 Ом.

К_пт = 10/5     – коэффициент трансформации промежуточного трансформатора.

Смещение характеристики срабатывания реле в 3-й квадрант:

Z_см  =  0,11*Z_ср = 0,11*0,644 = 0,07084, Ом

Ток десятипроцентной точности реле i_тр  =  2,2 А (по данным завода).

Коэффициент чувствительности по току точной работы при трехфазном КЗ в конце защищаемой зоны:

к_ч  = ³  1,3;  

Результаты проверки чувствительности  по току точной работыприведены в табл.5.3.1.

                                                   Табл.5.3.1.Результаты проверки чувствительности защиты от внешних симметричных КЗ.

Защита 19,                      ветвь 0 – 1517                     ЭЛ 19             500 / 24 кВ СГРЭС–2 Резервная защита генератора от симметричных внешних КЗ Ктт = 28000/5   ктн=24000/100
Расчетные  условия	Расч знач		Вид Нсм	Место   Несимметрии	Режим
	iтр, А	Кч
1	2	3	4	5	6
Чувствиность	2,2	1,780	К3	927 – в конце Л706	92208IA = 23493    –87
		0,924		1866 – в конце Л184	457IA = 12206    –83
		1,661		893  – в конце Л701	702IA = 21875    –87
		1,792		497  – в конце Л232	125IA = 23669    –87
		1,895		300  – в конце Л233	135IA = 25069    –87
		0,905		550  – в конце Л700	116269IA = 11966    –87
		2,847		983  – в конце Л211	98210IA = 37625    –88