Релейная защита и автоматика линии 500 кВ "Сургутская ГРЭС-2– п/ст Пыть-Ях" и блока 800 МВт Сургутской ГРЭС-2 Тюменской энергосистемы, страница 21

Для комплекта защиты, установленного на СГРЭС-2, определим выдержкм времени ОАПВ:

Уставка по времени OАПВ :

t_{ОАПВ 7061} = t_{защ 7062} - t_{защ 7061} + t_{откл.7062} - t_{откл. 7061} + t_зап. ,

t_{защ 7062} иt_{защ 7061} – соответственно время действия основной защиты комплектов защит обоих концов электропередачи . Для дифференциально-фазной высокочастотной защиты,

t_{защ 7061}  =  t_{защ 7062} = 0,02 с ;

t_{откл. 7061} = t_{откл. 7062} =  0,03…0,06 с – время отключения выключателей ;

t_зап. = 0,5…0,7 с .

t_{ОАПВ 7061} = 0,02 - 0,02 + 0,05 - 0,05 + 0,05 = 0,05 с.

Уставка по времени упорного контакта OАПВ :

t_{у.к. ОАПВ  7061} = t_{ОАПВ 7061} + t _{вкл. 7061} + t_{защ. 7061} + t_{откл. 7061} + t_зап. ,

где:    t _{вкл. 7061} = t _{вкл. 7062} = 0,1…0,3 с  - время включения выключателей ;

t_зап. = 0,7…1 с .

t_{у.к. ОАПВ  7061} = 0,05 + 0,2 + 0,02 + 0,05 + 0,8 = 1,12 с .

 

Раздел 5.                                                                                           

Проектирование релейной защиты блока                           генератор-трансформатор 800 МВт Сургутской ГРЭС-2.

5.1.    Продольная дифференциальная защита трансформатора блока

Определяем первичные токи для всех сторон защищаемого трансформатора, соответствующие его номинальной  мощности, и вторичные номинальные токи:

                                                                                          Табл.5.1.1

Определяемая величина	Расчетные выражения	Сторона 500 кВ	Сторона 24 кВ
Первичные номинальные токи Iном ВН Iном НН	Iном = , А	1026,4 А	21 400 А
Тип  и коэффициент трансформации ТТ  (KI)	–	2000/1	30 000/5
Схема соединения вторичной обмотки и коэффициент схемы (kсх)	–	Δ √3	Y 1
Вторичные номинальные токи iв ном ВН iв ном НН	iв ном =  , А	0,889 А	3,567 А

Т.к. вторичный ток в плече ВН выходит за пределы (2,5 – 5А), то в плечо ВН устанавливаем повышающий автотрансформатор типа АТ – 31. Рассчитываем коэффициент трансформации выравнивающего АТ – 31:

n_{i АТ р} =  = = 0,249 А

где:    i _{в осн} = 3,567 А – ток к которому осуществляем приведение,

i_{в неосн} = 1,185 А – ток той ветви, где необходимо выравнивание.

принимаем n_{i АТ} ближайшим меньшим из стандартного ряда:

n_{i АТ} = 0,25

Вторичные токи в плече ВН защиты подключаем к ответвлениям АТ (1 – 4).

Реле подключаем к ответвлениям АТ (1 – 10).

Рассчитываем ток, подаваемый в защиту от каждого плеча:

i^/_{в осн} = i _{в осн} = 3,567 А                     – ток, подаваемый в защиту со стороны НН,

i^/_{в неосн} = = = 3,556 А  – ток, подаваемый в защиту со стороны ВН.

5.1.2   Рассчитываем рабочую цепь.

За основную принимается сторона НН. Выбор основной стороны диктуется необходимостью снижения тока небаланса в реле (см. ниже выражение 6-6).

Принимаем для плеча низшей стороны ответвление трансреактора  (ТАV) с номинальным током, ближайшим меньшим i^/_{в осн} :

i_{отв раб1} £ i^/_{в осн} = 3,0 А

Принимаем ответвление  с номинальным током  3,0 А   (отв.  5).

Для плеча ВН ответвление трансреактора  (ТАV) принимаем по ближайшему значению номинального тока, к полученному по выражению:

i_{расч раб2 р}  =  = = 2,99 А

принимаем i_{отв раб2} 3,0 А (отв. 5)                          

Определим первичный тормозной ток, соответствующий началу торможения для основной стороны:

I^нач_т = 0,5*I_{ном Т19}*( + ) = 0,5* 24062*( + ) =19058 А

Ток небаланса в режиме, соответствующем началу торможения в рабочем режиме.

I_{нб рр} = I¢_нб + I¢¢_нб + I¢¢¢_нб

где:    I¢_нб – составляющая небаланса, обусловленная погрешностью  трансформаторов тока,

I¢_нб  =  k_пер*k_одн*ε* I^нач_т

где:    k_пер= 1

k_одн = 1

ε = 0,05

I^нач_т  = 19058 А

I¢_нб  =  1*1*0,05*19058 = 952,9 А