Компоновка ригеля. Конструктивная и расчетная схема. Определение размеров ригеля. Конструкция кровли. Назначение класса бетона и арматуры

Страницы работы

15 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Расчёт ригеля


1. Компоновка ригеля.

Конструктивная и расчетная схема

Конструктивная схема:



Расчетная схема шарнирно - опорная балка.

L0 = L-150/2 - 20 * 2 bк  = 5585 мм



Расчетная схема:

 



Определение размеров ригеля.



Размеры ригеля.

Принимаем для расчета ригель таврового сечения РДП 4.56-50

m=2400 кг


2.2.Сбор нагрузок.

Конструкция кровли.

1.Два слоя техноэласта  р = 900 кг/м3, t= 7 мм.

2.Утеплитель (izover) р = 35 кг/м3 ,t = 200 мм.

3.Один слой линкрома р = 900 кг/м3 ,t = 2 мм.

4. Стяжка для создания уклона (керамзитобетон) р = 1200 кг/м3 ,

t= 50 мм.

5.Ж/б плита многопустотная р = 2500 кг/м3 ,t= 220 мм



Нагрузок на 1 м2 перекрытия

Нагрузка

Норматив, нагрузка  qn кПа

Коэф. надежности

Расчетная нагрузка qp,кПа

I.Постоянная (g).

1.Два слоя техноэласта  р = 900 кг/м3, t= 7 мм.

2.Утеплитель (izover) р = 35 кг/м3 ,t = 200 мм.(0,35*0,2=0,07 кПа)

3.Один слой линкрома р = 900 кг/м3 ,t = 2 мм.(9*0,002=0,0018 кПа)

4.Стяжка для создания уклона (керамзитобетон) р = 1200 кг/м3 ,

t= 50 мм.(12*0,003=0,018 кПа)

5.Ж/б плита многопустотная р = 2500 кг/м3 ,t= 220 мм

0,063

0,07

0,018

0,018

3,2

3,2

0,895

1,2

1,2

1,2

1,3

1,1

1,1

0,0756

0,084

0,0216

0,0234

3,52

3,52

0,985

Итого постоянная

3,37

q = 3,72

П. Временная. Полное значение (кратковременная нагрузка на перекрытие).

1,68

-

v= 2,4

ПОЛНАЯ НАГРУЗКА:

5,05

6,12

Нагрузка на 1м.п. плиты с учетом коэффициента надежности γn= 0,95 (для 2-го уровня ответственности). Полная нагрузка с учетом веса ригеля:


- вес ригеля


2.3. Назначение класса бетона и арматуры.

Для расчета принимаем ригель предварительно напряженный, в котором расположится напрягаемая арматура A-IV, принимаем в соответствии с пособием по проектированию железобетонных конструкций - класс В-20. С целью учета длительности действия нагрузки на прочность бетона, принимаем коэффициент условий работы γВ2=0,9 (20. табл.15). Расчетное сопротивление бетона при γВ2=0,9: Rb= 10,35МПа, Rbt = 0,81 МПа (20. табл.13).

Рабочая арматура класса A-IV: Rsn = 590 МПа, Rs = 510 МПа (20. табл.19*). Арматура натягивается на упоры формы электротермическим способом. В качестве поперечной и конструктивной арматуры принимаем арматуру класса Bp-I,

Rsn = 490МПа, Rs = 410 МПа, Rsw270 МПа (20. табл.19*). Рабочая арматура натягивается на упоры формы электротермическим способом, а обжатие бетона формы производится усилием напрягаемой арматуры. При достижении прочности Rbp = 0,5 * Rbn = 0,5 * 11 = 5,5МПа бетона изделия производится тепловая обработка (пропарка). Предварительное напряжение принимаем          σSD = 0,6 * Rsn = 0,6 * 590 = 354 МПа. Проверяем условие:

σSD + р < Rs.ser (18. стр.250)

 где р = 30 + 360 / L = 30 + 360/6 = 90 МПа,

L =6м - длина натягиваемого стержня.

σsp + р = 354 + 90 = 444 < Rs,ser = 590

σspp = 354 90 = 264 > 0.3 * Rs,ser  = 0.3 * 590 = 177 МПа, т.е. условие прочности выполняется.

Вычисляем коэффициент точности напряжения.

γsp = l ± γsp (18. стр.254)

γsp = 0.5 * p * (1 +1/)/σsp

где np - число напрягаемых стержней.

Расстояние между осями рабочих стержней должно быть не более 2 * h

2h = 2 * 450 = 900мм. Принимаем np = 2.

γsp = 0,5 * 90 * (1 + 1/) / 354 = 0,21

При благоприятном влиянии предварительного напряжения

γsp = l - γsp = 1-0,21=0,79

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения

Σsp < γsp * σsp = 0,79 * 354 = 279,65 МПа


2.4. Расчет ригеля по нормальному сечению

     

Так как. полки ригеля расположены в нижней растянутой зоне, то сечение ригеля принимаем прямоугольное, размерами 300 * 450:

b = 300 мм, h = 450мм, а =50 мм, ho = h - a = 400 мм.

Граничное   значение   относительной   высоты   сжатой   зоны   бетона  

ξR = 0,56 (18. табл. 7.6.)

σsR = Rs + 400 - σsp = 500  МПа, т.к. γB2 = 1

αR = ξR * (1 0.5 *ξR) = 0,56 * (1 0,5 * 0,56) = 0,40          αR > A

0,307 < 0,40 - условие  выполняется.

Сжатая арматура по расчету не требуется т.к. Ао = 0,257 —►η и ξ (18. стр. 255).

Определяем площадь сечения напрягаемой арматуры, Asp, при отсутствии напряженной арматуры Аs = 0

γs6 = η - (η -l) * ((2 * ξ/ ξR)-1) = 1.14 < η=1,2 .

η = 1,2 для арматуры класса A-IV принимаем γs6= 1,14

м2=8,095см2

Принимаем 3 О 22 Asp = 11,4 см2, фактическая несущая способность ригеля

составляет Mсеч= Rb *b *X * (ho-0,5 * X)

Мсеч=Rb*b*Х*(h0-0,5*Х)

Мсеч = 10350 * 0,3 * 0,16*(0,4 - 0,5 * 0,16) = 158,98 кНм

Мсеч  > Мmax

 158,98 > 152,5- условие прочности  выполняется.

Определяем процент армирования:

М = Asp/b * h0= 0,00114 * 100% /0,3 * 0,4 = 0,63% >Mmin = 0,1%


2.5. Расчет ригеля по наклонному сечению.

Проверяем условие прочности без поперечного армирования.

Qmax< 2.5 * Rbt * b * h0 = 2,5 * 810 * 0,3 * 0,4 = 243кН

113,8 < 243кН - условие прочности выполняется.

Q > Qb

φb4 = 1,5 - для тяжелого бетона (14, табл.21 )

<0,5

N = Р = σsp * Asp = 279,65 * 0,00114 =318,8 кН

q1 = (q + ) * l * γn+qpиг. * γn = (5,03 + )  * 6 * 0,95 + 4,6 * 0,95 = 33,04 кН/м

Принимаем С = Cmax = 2,5 * ho =2,5 * 0,4 = 1 м.

Qb = 1,5 * (1 + 0,217) * 810 * 0,3 * 0,42/ 1 = 77,57кН

Q = Qmaxqi * c = 113,8 33,04 * 1 = 80,76 кН

80,76 < 77,57 - условие прочности не выполняется, значит постановка хомутов по расчету необходима.

Устанавливаем арматуру по конструктивным требованиям.

На приопорном участке шаг хомутов равен S <  < 150, т.к.

h = 450, тогда S =  > 150, принимаем шаг хомутов S = 150 мм.

Диаметр поперечной арматуры принимаем 1/4 диаметр рабочей арматуры.

dsw  =  * dp =  * 22 = 4,5мм.

В соответствии со СНиП «Нагрузки и воздействия» и с учетом того, что ригель воспринимает равномерно распределенную нагрузку и поперечную силу.

Qmax= 113,8 кН будет иметь место только у торцов ригеля, а в середине она равна нулю, каркасы с поперечной арматурой по расчету ставятся на при опорных участках =  * 5,66 = * lриг= 1,42м.

Принимаем 2 каркаса из арматуры Вр-1  О 5мм.

Asw = 0,39см2  Rsw=260MПa.

В середине пролета шаг хомутов равен h < 500,

S2 = 3 * 450/4 = 337,5 = 300 мм.

Принимаем арматуру Вр-1 Ο 5 мм; Rsw = 260 МПа.


2.6. Расчет поперечной арматуры.

Qb min = φb3 * (l+φn) * Rbt * b * ho

φb3 - для тяжелого бетона.

Qb min = 0,6 *( 1 + 0,33) * 810 * 0,3 * 0,4 =77,57кН

Определяем погонное усилие, воспринимаемое поперечной арматуры.

qsw=Rsw * = 260000 * = 67,6кН/м

qsw=  =  =96,96 КН/м

67,6 < 96,96 - условие не выполняется.

увеличиваем диаметр поперечной арматуры, принимаем

A-I 2 Ο 8 Asw =1,01 см2  Rsw = 175 МПа

qsw =175000 * = 117,8 кН/м

117,8 > 96,96 условие прочности выполняется.

Находим шаг поперечной арматуры.

Smax =  = =0,72 > 0,15м

Находим момент воспринимаемый бетоном

MВ=φb2*(1+φn)*Rbt*b*h02=2 *(1+0,33) * 810 * 0.3 * 0.42 =103,42кН/м

Находим длину проекции наклонной части

C = ==1,76м

С  =  = 1,33 < 1,63м,

Принимаем С=1,33 м.

Находим поперечную силу, воспринимаемую бетоном.

Qb =  = = 77,76 кН

Qb > Qbmin 

 77,76кН > 77,57кН.

Находим поперечную силу в вершине наклонного сечения

Q = Qmaxq1 * С = 113,8 33,04 * 1,33 = 69,9kH

Находим расчетную длину наклонного сечения.

С0 = =  = 0,87 м,


но не более С и не более 2ho, а также не менее ho, если С > ho ,

С0 < C;

Co 2h0;

С0 > ho

0,87 > 0,4.

0,87м < 1,76 м;

0,87 > 0,8 - условие не выполняется, значит принимаем

С = 2 * h0 = 0,8 м. - длина проекции наклонного сечения.

Находим поперечную силу воспринимаемую поперечной арматурой

Qsw = qsw * С0 = 117,8 * 0,8 =  94,24кН.


2.7. Проверка ригеля на монтажные нагрузки.

Ригель имеет 2 монтажные петли из стали класса A-I расположенные на расстоянии 600 мм от концов сечения. Монтажные петли назначаем из условия передачи массы ригеля с учетом коэффициента надежности по нагрузке γ1 = l,l коэффициента динамичности γd =1,4  Масса, приходящаяся на один ригель,

N1 = = =2000 кН.

Принимаем петлю Ο 16 A-I с несущей способностью 2000 кг.

Марка стали петли при t < -30°С СбЗСП или СТЗПС

При транспортировании ригеля нагрузку принимаем с учетом

коэффициента динамичности γd = 1.6. Опорные подкладки устанавливаем

на расстоянии 600 мм от торцов ригеля.

Нагрузка q =  = 8,1 кН/м



2.8.  Армирование консольных свесов полок ригеля.

На полки ригеля опираются сборные панели. Опорная реакция панели от расчетной нагрузки при γf> 1:

 =  = 16,38кНм

Расстояние от боковой грани ригеля до средины опорной площадки панели

l = (6000 5450 300 2 * 5)/2 = 120мм

Тогда изгибающий момент в опорном сечении полки (т.е. у боковой грани ригеля) равен

M =Q* l = 16,38 * 0,12 = 1,97кНм на 1 м. ширины полки. Требуемая площадь сечения растянутой арматуры попки определяется как для изгибаемого элемента прямоугольного профиля размером

b * h = 450 * 300 мм: h0 = 450-50 = 400мм

A0 =  = 2 = 0,307   η =  0,81

A0 =  =0,000015м2 = 0,15см2

Конструктивно принимаем 6 Ο 5 Вр-I с площадью сечения

Аs= 1,42см2 и армируем полку ригеля гнутым сварными сетками. Длина сеток принимается не более 3 м с тем, чтобы они не препятствовали равномерному обжатию ригеля при отпуске предварительного напряжения с упоров. Сетки устанавливаются в опалубку после монтажа плоских каркасов и привязываются к ним вязальной проволокой.

Конструктивная cхeмa при расчете на армирование консольных свесов

Похожие материалы

Информация о работе