Нагрузка от веса покрытия. Значение аэродинамического коэффициента для наружных стен. Расчет поперечной рамы

Страницы работы

Фрагмент текста работы

2.  РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНАЯ ЧАСТЬ

2.1. Сбор нагрузок.

1. Постоянные нагрузки.

Нагрузка от веса покрытия.

№ п/п

Нагрузка

Нормативная нагрузка, Н/м2

Коэффициент надежности по нагрузке

Расчетная нагрузка,

Н/м2

1.

1 слой рубероида по мастике

50

1,3

65

2

1слой «Поликрова АР 110

на цем.песч.растворе δ=25мм γ=1800

450

1.3

585

3

Молние защитн сетка Ø8 100/100

71

1.3

92.3

4

Разуклонка керамзит γ=700

Δср=65

455

1.3

591.5

5.

Утеплитель (минераловатные плиты,δ=200

γ=125 мм)

350

1,3

455

6.

1слой рубероида

(пароизоляция)

50

1,3

65

4.

Ж/б плита покрытия 3*6

Вес=2.9т

1611

1,2

1933.2

                               ИТОГО:                                          3787

Нагрузка на 1м ширины 3787н/м2 *1м =3787 н/м =3.787кн

Нагрузка на колонну G1:

-  от покрытия:3,787 * 0,95 * 6 * 18/2 = 194,27 [кН];

-  от балки: G = 12,1 т = 121 [кН];

121 * 1,1 * 0,95 /2 = 63,22 [кН];

где:

gf = 1,1 – коэффициент надежности по нагрузке;

gn – 0,95 – коэффициент надежности по назначению здания.

G1 = 194,27 + 63,22 = 257,49 [кН];

2. Расчетная нагрузка от веса покрытия с учетом gn: на крайнюю колонну: F1 = G1 = 257,49 [кН];

G3 = (48,3 * 3)* 1,1 * 0,95 = 151,42 [кН];

3.Нагрузка, от кирпичной стены:

G4 = (1* 0,77 * 1800*8,4) * 1,1 * 0,95 = 121,66 [кН];

4. Расчетная нагрузка от веса колонн:

-  крайние колонны G2 = 7,5 * 1,1 * 0,95 * 0,4 * 0,4 * 25 = 31,35 кН;

                                                                  8.400

G1 = 257,49 кН                                                                                                                                

G2 = 31,35 кН          G1                                                     

G4 = 42,57 кН                                                          

 


                                      G2                            

                                                                      

                                                                        0.000 

                                                

2.2. Временные нагрузки:

1.  Снеговая нагрузка.

Проектируемое здание находится в IV снеговом районе, где расчетное значение веса снегового покрова на 1 м2 горизонтальной поверхности земли, принимаемое в соответствии с п..5.2. СНиП 2.01.07-85 Изменение N2   Постановление N45 от 29.05.2003“Нагрузки и воздействия”: So = 3,2 (320) кПа (кгс/м2); т.е. уклон кровли 3%<12%; средняя скорость ветра за 3 наиболее холодных месяца V = 4 м/с; принимаем коэффициент перехода μ = 1.

Расчетная снеговая нагрузка при μ = 1;

; gn = 0,95 на колонну:

F1= So * * a *(l/2) gf * gn = 3,2 * 1 * 6 (18/2)  * 0,95 = 164,16[кН];

2.  Ветровая нагрузка:

Проектируемое здание находится в I–м ветровом районе, где нормативное значение ветрового давления по данным таблицы 5 СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» составляет:

Wо = 0,23 кПа (230 Н/м2)

При условии Н/2l = 8,4/2 * 48 = 0,08 < 0,5;

Значение аэродинамического коэффициента для наружных стен принято:

-  с наветренной стороны Се = 0,8;

-  с подветренной стороны Се = - 0,5.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки Wm на высоте Z от поверхности земли:

Wm = Wo * К * C;

где:

К – коэффициент изменения ветрового давления по высоте;

Тип местности: А;

С – аэродинамический коэффициент;

£ 5 м               К = 0,75     Се = 0,8

8,4 м (10 м)    К = 1,0       Се = - 0,5

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки Wm с подветренной стороны равно:

а) для части здания с высотой до 5м от поверхности земли при коэффициенте, учитывающем изменение ветрового давления по высоте:

Wm1 = Wo * К * С = 230 * 0,75 * 0,8 = 138 [Н/м2];

б) на отметке 8,4м:

Wm2 = 230 * 1 * 0,8 = 184 [Н/м2];

в) на высоте 6,0 м в соответствии с линейной интерполяцией с наветренной стороны:

Wm3 = Wm1 + [(Wm2 - Wm1] / 5 * (He - 5) =

= 138 + [(184 – 138) / 5] * (6 - 5) = 147,2 [Н/м2];

Переменную по высоте ветровую нагрузку с наветренной стороны заменяем равномерно распределенной, эквивалентной по моменту в заделке балки длиной 6,0 м:

Wm /62 = 139,406 [Н/м2];

С подветренной стороны:

Wms = (Ces/Ce)Wm = (0,5/0,8) * 139,406 = 87,128 Н/м2

Расчетная равномерно распределенная нагрузка на колонну до отм. 6,0 м при коэффициенте надежности на нагрузке gf= 1,4  и коэффициенте надежности по назначению здания gn = 0,95:

- с наветренной стороны:

Р = Wm * а  * gf * gn = 139,406 * 6 * 1,4 * 0,95 = 1,112 Н/м;

- с подветренной стороны:

Рs = 87,128 * 6 * 1,4 * 0,95 = 0,695 Н/м;

Расчетная сосредоточенная ветровая нагрузка выше отм. 6,0 м:

W = ;

-  с наветренной стороны:

W =  * (8,4 - 6) * 6 * 1,4 * 0,95 * 0,8 = 2,537 кН

-  с подветренной стороны:

Ws =  * (8,4 - 6) * 6 * 1,4 * 0,95 * 0,5 = 1,586 кН

Характеристика сечений рамы

Колонна EJ1 = 50,4; ЕА1 = 3840;

Ригель EJ1 = 100,8; ЕА1 = 7680.

2.3. Расчет поперечной рамы.

 W = 2,537 кН     Fсн = 164,16 кН       Fсн = 164,16 кН                   

                           Fпост = 257,49 кН                   W = 1,586 Кн

                            

G2 = 31.35  кН                             

q = 1,112 кН/м                           17,6                      

q = 0,695 кН/м                                                                                                                                                               

1. Усилия от постоянной нагрузки

№ст

Длина

N – нач.

Q – нач.

M – нач.

N – кон.

Q – кон.

M – кон.

1

6150

- 257.5

0.0

- 0.0

- 257.5

0.0

- 0.0

2

6150

-257.5

0.0

0.0

- 257.5

0.0

- 0.0

3

17600

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

0.0

2. Усилия от снеговой нагрузки

Длина

N – нач.

Q – нач.

M – нач.

N – кон.

Q – кон.

M – кон.

1

6150

-164.2

0.0

-0.0

-164.2

0.0

- 0.0

2

6150

-164.2

0.0

0.0

-164.2

0.0

- 0.0

3

17600

0.0

0.0

-0.0

0.0

0.0

- 0.0

3. Усилия от ветровой нагрузки

Длина

N – нач.

Q – нач.

M – нач.

N – кон.

Q – кон.

M – кон.

1

6150

0.0

2.558

-0.0

0.0

4.28

5.295

2

6150

0.0

1.603

- 0.0

0.0

2.671

3.286

3

17600

5.095

0.0

0.0

5.095

0.0

0.0

4. Эпюры усилий в стойках рамы

5. Таблицы усилий в расчетных сечениях левой стойки рамы.

Нагрузки

Сечения стойки

2-2

1-1

Nзагр.

наименование

M

N

M

N

Q

1

Постоянная

1

0

- 257.5

- 0

- 257.5

0

2

Снеговая

1

0

- 164,2

-0

- 164,2

0

0,9

0

- 147,8

-0

- 147.8

0

3

Ветровая

(слева)

1

-5,295

0

5.295

0

4.28

0,9

-4,760

0

4.76

0

3.85

6. Таблица сочетаний усилий в сечениях левой стойки рамы.

 

Сочетания

Сечение стойки

2-2

1-1

M

N

M

N

Q

 

1,0

+ Mmax

Nсоотв.

Nнагр

-

Усилия

-

-

-

0,9

Nнагр

-

Усилия

-

-

-

 

1,0

- Mmax

Nсоотв.

Nнагр

-

1,2,3

Усилия

-

-

- 5.295

- 421.6

 4.28

0,9

Nнагр

-

1,2,3

Усилия

-

-

- 4.76

- 413.5

3.85

 

1,0

 Nmax

Mсоотв.

Nнагр

1,2,3

Усилия

-5.295

- 421.6

4.28

0,9

Nнагр

1,2,3

Усилия

- 4.76

- 413.5

3.85

2.4. Конструктивный расчет колонны

Исходные данные:

Бетон тяжелого класса В 15

Rв = 8,5 мПа; Rвt = 0,75 мПа; Ев = 20,5 * 103мПа

Арматура класса A III; d > 10 мм;

Rs = Rsc = 365 мПа

Е = 2 * 105 мПа

Рассмотрим сечение на уровне защемления колонны. Сечение колонны  в * h = 40 * 40см;

при а = а` = 4 см;    Полезная высота сечения:

ho = h – a` = 40 – 4 = 36 см.

В сечении действуют усилия: М = 5,295 кН*м;

N = - 421,66 кН*м;

Усилия от продолжительного действия нагрузки: Ме =  4,76 кН*м;               Nе = -413,45 кН*м;

Расчетное сопротивление Rв следует вводить с коэффициентом jв2 = 0,9;

Вычисляем случайный эксцентриситет:

е o = M/N = 529.5/421,66 = 1,25 см;

е o ³ (1/30)h  = 40/30 = 1,33 см;

е o ³ (1/6000) = 60/600 = 1,0 см;

следовательно, принимаем lо = 5 см;

Расчетная длина колонны lо = 1,5 Н = 1,5 * 6 = 9 м;

i = =  = 11,54 см

l = lo/i = 900/11,54 = 77,99 > 5; значит необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Условия критическая сила:

Nсч =  =

=  =

= 11,41 * 105 Н = 1140,73 кН;

где:

I = вh3/12 = 40 * 403/12 = 213333,33 см;

Iе = 1 + b(М/М) = 1 + 1 * (70,69/53,81) = 2,3;

b = 1 – для тяжелого бетона;

М = Ме + Nе * (h – a`)/2 =  4,76 – 413,45 * (0,36 – 0,04)/2 = = 61,39 кН*м;

М = - 5,295 – 421,66 * (0,36 – 0,04)/2 = 77,68 кН*м;

dе = lo/h = 0,096/0,4 = 0,24;

dе1min = 0,5 – 0,01 * (lo/h) – 0,01 Rв * jв2 =

=  0,5 + 0,01 * (840/40) – 0,01 * 8,5 * 0,9 = 0,649;

dе < dе1min Þ dе1 min = 0,649;

a = = 9,77 при  m = 0,004;

Первое приближение:

Is = m * в * ho * (0,5h - a)2 = 0,004 * 40 * 36 * (0,5 * 40-4)2 = 1474,56 см4;        Isр = 1;

Коэффициент, учитывающий влияние прогиба:

ﻍ =  =  1,87;

расстояние: е = lo ﻍ+ 0,5 h – a = 1,25 * 1,046 + 0,5 * 40 – 4 = 17,307 см

При условии, что As = A`s, высота сжатой зоны:

Х =  =  = 1,33 см;

Относительная высота сжатой зоны:

ﻍ= =  = 0,04;

Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:ﻍR = W * [1 +  * (1 - )] = 0,7752 * [1 + * (1 - )] = 0,611;

где:

W = 0,85 – 0,008 * jв2 * Rв = 0,85 – 0,008 * 1,1 * 8,5 = 0,7752;

Gs1 = Rs = 365 мПа;

В случае ﻍ = 0,04 < xR = 0,611;

As = A`s =  =

=  = - 0,01< 0

Площадь арматуры As = A`s назначаем по конструктивным соображениям:

As = 0,002 * в * ho = 0,002 * 40 * 36 = 2,88 см2;

Принимаем 2Æ14 с As = 3,08 см2.

Полученный коэффициент армирования

m =  =  = 0,00385 – близок к предварительному принятому m = 0,004.

Окончательно принимаем 2Æ14 с As = 3,08 см2.

Расчет данного сечения колонны в плоскости, перпендикулярной

Похожие материалы

Информация о работе