Геологический разрез. Определение требуемых физико-механических характеристик грунта основания. Сбор нагрузок на фундамент

Страницы работы

25 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

3.РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ: ОСНОВАНИЯ И ФУНДАМЕНТЫ

3.1Инженерно-геологические условия.

Рис.3.1 Геологический разрез

3.2 Определение требуемых физико-механических характеристик грунта основания.

Исходные и расчетные характеристики сводятся в таблицу 3.1

Физико-механические свойства грунта 

Таблица 3.1

№ слоя

Наименование грунта

Мощность слоя, м

r, т/м3 g, кН/м3

rs, т/м3 gs, кН/м4

rd, т/м3 gd, кН/м5

W, %

Wp, %

WL, %

IP, %

IL

e

Sr

C, кПа

j

R0, кПа

E, Мпа

1

Супесь пластичная

1,4

2,05 20,5

2,66 26,6

1,73 17,3

18,4

14,5

19,9

5,4

0,72

0,54

-

15,55

26

281,84

25,10

2

Суглинок полутвердый

3,7

1.95 19.5

2,71 27,1

1,85 18,5

19,7

16,4

31,0

14,6

0,267

0,57

-

30,19

23

259,12

21,32

3

Супесь  пластичная

15,0

2,10 21,0

2,78 27,8

1,81 18,1

16,1

12,0

18,0

6,0

0,68

0,54

-

15,52

26

281,53

25,04

Скважина  №1, отбор на глубине 1,4 м:

1.Т.к. , грунт пылевато-глинистый. 

 - число пластичности                    

где  влажность на границе текучести;

 влажность на границе раскатывания

следовательно данный пылевато-глинистый грунт             я     является супесью так как ;

2.Определяем состояние супеси:

 , где влажность грунта в естественном состоянии

 - супесь пластичная так как ;

3.Плотность грунта в сухом состоянии:

 ,где - плотность грунта в естественном состоянии

- влажность грунта в естественном состоянии.

 

4.Коэффициент пористости грунта:

, где - плотность частиц грунта

;

5.Для пылевато-глинистых грунтов степень влажности не определяется;

6.Удельное сцепление:

7.Угол внутреннего трения:

8.Модуль деформации:  

9.Расчётное сопротивление:

Вывод: исследуемый грунт – супесь пылеватая пластичная, для      которой ,, ,

Скважина  №2, отбор на глубине 4,0 м:

1.Т.к. , грунт пылевато-глинистый. 

2. - число пластичности                       

следовательно данный пылевато-глинистый грунт  является суглинком так как ;

3.Определяем состояние суглинка:

 - суглинок полутвердый так как              ;

4.Плотность грунта в сухом состоянии:

 

5.Коэффициент пористости грунта:

;

6.Для пылевато-глинистых грунтов степень влажности не определяется;

7.Удельное сцепление:

8.Угол внутреннего трения:

9.Модуль деформации:  

10.Расчётное сопротивление:

Вывод: исследуемый грунт – суглинок тугопластичный, для которого ,, ,

Скважина  №3, отбор на глубине 15,0 м:

1.Т.к. , грунт пылевато-глинистый.

2. - число пластичности                       

следовательно данный пылевато-глинистый грунт является супесью так как ;

3.Определяем состояние супеси

 - супесь пластичная так как ;

4.Плотность грунта в сухом состоянии:

 

5.Коэффициент пористости грунта:

;

6.Для пылевато-глинистых грунтов степень влажности не определяется;

7.Удельное сцепление:

8.Угол внутреннего трения:

9.Модуль деформации:  

10.Расчётное сопротивление:

Вывод: исследуемый грунт – супесь пылеватая пластичная для которого ,, ,

3.3Сбор нагрузок на фундамент.

Рис.3.2  К определению нагрузок на фундаменты.

А=2,98м2

Сбор нагрузок на крайний фундамент.

Таблица 3.2

Вид нагрузки

NII, кН/м

γf

NI, кН/м

1

2

3

4

5

1

Постоянная

Покрытие:

Рубероид на мастике  δ=0,04м

4,768

1,3

6,2

2

Цементно–песчаная стяжка δ=0,04м

2,384

1,3

3,09

3

Керамзитовый гравий δ=0,25м

4,09

1,3

5,33

4

Пароизоляция

0,149

1,2

0,18

5

Многопустотная плита δ=0,22м

8,94

1,1

9,834

6

Временная

Снеговая

3,75

1,4

5,26

Итого:

24,081

29,894

1

Постоянная

Чердачное перекрытие:

Цементно–песчаная стяжка δ=0,04м

4,768

1,3

6,2

2

Пароизоляция

0,149

1,2

0,18

3

Многопустотная плита δ=0,22м

8,94

1,1

9,834

4

Временная:

Чердачные помещения

2,086

1,3

2,71

Итого:

15,943

18,924

Продолжение таблицы 3.2

1

2

3

4

5

1

Постоянная:

Междуэтажные перекрытия:

Линолиум

0,18

1,3

0,234

2

Цементно–песчаная стяжка δ=0,04м

4,768

1,3

6,2

3

Мин.плита δ=0,07м

0,2

1,3

0,26

4

Многопустотная плита δ=0,22м

8,94

1,1

9,834

5

Временная:

Квартиры жилых домов

 

0.49

2,19

1,3

2,85

Итого:

16,278

19,378

Итого (10 междуэтажных перекрытий)

162.78

193,78

Постоянная:

От стены

369,8

1,1

406,78

Всего на м.п.

572,604

649,378

3.4 Проектирование свайного фундамента.

3.4.1 Назначение глубины заложения ростверка.

По климатической карте нормативная глубина промерзания: .

Определяем расчетную глубину промерзания: ,

Принимаем глубину заложения подошвы ростверка 3,1м.

Рис. 3.3 Схема для определения глубины заложения ростверка

3.4.2 Определение длины сваи.

- глубина заделки сваи в ростверк     

- расстояние от подошвы до несущего слоя грунта       

 - глубина забивки сваи в несущий слой грунта    

Принимаем сваю СНпр4.5-30.

3.4.3 Определение несущей способности сваи.

Рисунок 3.4   Схема к определению несущей способности сваи.

  

U=4*0,3=1,2м – периметр поперечного сечения сваи.

 - коэффициент работы сваи в грунте.

А=0,3 2 = 0,09 м2 – площадь поперечного сечения сваи.

- коэффициент условий работы грунта соответственно под нижним концом и по боковой поверхности сваи.

hi – толщина i- го слоя, соприкасающегося с боковой поверхностью сваи, м.

При   Zo  = 7,55м     R =860кПа    A·R=0,09·860=774 kH.

Таблица 3.3

Zo

fi, kПа

hi, м

hi · fi  

3,6

47,308

1,0

47,308

4,6

50,744

1,0

50,744

5,7

11,54

1,2

13,848

6,80

11,68

1,0

11,68

ИТОГО

123,58

Fd = 1·(1·774+1,2·1·123,58)= 922,3 kH

Расчетно-допустимая нагрузка на сваю:

P= кН.

3.4.4 Определение количества свай.

 свай. Принимаем одну сваю.

Расчётное усилие на сваю по материалу:  

  

  - расчетное сопротивление бетона осевому сжатию. Для бетона С16/20  -  

– расчетное сопротивление сжатию арматуры, для стали класса   S400

   

=365 МПа;

Минимальный диаметр стержней для свай 12мм, тогда

Аs = 4,52 см2 =0,000452м2   (4ф12)

N=1,0·1,0(10670·0,09+365000·0,000452)=1125,28 кПа

Так как несущая способность сваи по грунту меньше несущей способности сваи по материалу, то количество свай определено верно.

Определяем расчетное расстояние между осями свай по длине:

     т.к.   ар=0,625< 3d = 3·0,4 = 1,2 м  то проектируем рядовое расположение свай. Принимаем  

Расстояние от оси сваи до края ростверка   

Рис.3.5 Схема размера ростверка

3.4.5 Определение осадки фундамента методом эквивалентного слоя.

Должно соблюдаться условие  S ≤ Su

Определим  средневзвешенное значение угла внутреннего трения.

 

Определим ширину условного фундамента.

Вес условного фундамента                               

Gусл = G1 + G2 + G3    

Gусл = 1,54·1,0( 3,7·19,5 + 2,20·21,0 + 2.7·20,5) - 2,7·0,5·20,5 - 0,3·0,3·1,54·19,5 - 0,3·0,3·3,2·21,0 - 0,55·1,0·0,9·20,5 + 4,45·0,3·0,3·25 + 0,55·1,0·0,09·24 +  0,5·2,7·1,0·24 = 275.2kH

Среднее давление по подошве условного фундамента: 

Определяем дополнительное вертикальное напряжение на уровне подошвы условного фундамента

   Р = 550,5кН ,     h= 7,55 м.

σZp0=550,5-20,14х7.55=398,443кПа.

Мощность эквивалентного слоя вычисляется по формуле :

hэкв = Аw · вусл    

Аw  - коэффициент эквивалентного слоя = 1,23

Рис.3.6 Схема к определению осадки фундамента

hэкв=1,23·1,54=1,89м.      ha = 2· hэкв = 2·1,89 =3,78м.

Осадку свайного ф-та вычисляем по формуле :

S=1,89·0.032·0.398443=0.024м=2,4см<Su=8cм

3.4.6 Выбор оборудования и определение отказа свай.

Исходя из принятой в проекте расчетной нагрузки, допускаемой на сваю, определяется минимальная энергия удара Э по формуле:

Э = 1,75 · α · Р, где α - коэффициент, равный 25 Дж/кН;

Р = 658,78 кН - расчетная нагрузка, допускаемая на сваю и принятая в проекте, кН.

Получаем Э = 1,75 · 25 ·658,78 =28821,625Дж = 28,821кДж.

Подбираем молот, энергия удара которого соответствует расчетной минимальной.

Имеем - трубчатый дизель-молот с водяным охлаждением С-995  со следующими характеристиками:

масса ударной части - 1250 кг;

высота подскока ударной части - от 2000 до 2800 мм;

энергия удара - 30кДж;

число ударов в минуту - не менее 44;

масса молота с кошкой - 2600 кг.

Далее производим проверку пригодности принятого молота по условию:

, где Эр=31500 - расчетная энергия удара, Дж;

Gh =26000 H - полный вес молота;

GВ =(25·0,3 2·4,5+1+1)·103=27405Н - вес сваи, наголовника и подбабка

Похожие материалы

Информация о работе