Проектирование участка новой железной дороги на холмистом рельефе местности, страница 4

Получив конечные значения эксплуатационных расходов по вариантам трассы, видим, что II вариант меньше I на 28 тыс. у.е./год, то есть
 1985 тыс. у.е./год < 2013 тыс. у.е./год.

          Учитывая то, что объемы работ и строительная стоимость II варианта ниже аналогичных показателей I варианта на 924,7 у.е./год, то есть
 6929,7 тыс. у.е./год < 7854,4 тыс. у.е./год.

Анализируя приведенные выше результаты расчетов, принимаем в качестве основного варианта для дальнейших расчетов II вариант трассы.


6 размещение и определение типов и отверстий
   малых водопропускных сооружений

6.1 расчет стока

          При проектировании новой железной дороги решается вопрос о размещении и расчете отверстий  малых водопропускных сооружений. Для этого по карте в горизонталях для основного варианта трассы предварительно определяются границы бассейнов, с которых осуществляется сток поверхностных вод к железной дороге. Границы бассейнов намечаются в соответствии с рекомендациями, изложенными в учебнике [2, гл. 7].

          Подбор отверстий малых водопропускных сооружений производится по двум расходам воды:

- расчетному, имеющему вероятность превышения для линии
      IV – 1:50(2%);

- наибольшему, имеющему вероятность превышения для линии IV
    категории – 1:100 (1%).

          Дождевой сток рассчитывается на основе допущения о том, что осадки выпадают равномерно на всей территории водосброса. Для расчета ливневого стока (расхода) Q, м3/с, используется формула, предложенная группой сотрудников во главе с доктором технических наук
 Е. В. Болдаковым

,                           (8)

где φ - морфологический коэффициент, зависящий от уклона главного лога;

       h - слой стока при времени водоотдачи 30 минут и при отсутствии потерь
             на смачивание растительности и заполнение впадин микрорельефа,
             мм;

        F - площадь бассейна, км2;

        k - коэффициент, учитывающий гидравлические характеристики
                   (шероховатость) лога и склонов;

        δ - коэффициент уменьшения расхода при наличии на водосборе
                 (бассейне) озер и болот; δ = 1;

        m, n - показатели степени, отражающие влияние изменения h — z и F на
                    величину расхода.

          По [7, таблица 1.1] для Украины и  III категории почв: hр = 19 мм;
 hмах = 24 мм.

          Площадь бассейна моста, расположенного на ПК 5 + 75 м; F = 0,45 км2.

          Учитывая, что растительностью на бассейне является густая трава, редкий кустарник по [7, таблице1.2] определяем z = 5мм.

Тогда

(h - z)р = 19 -5 =14 мм;

(h - z)мах = 24 – 5 = 19 мм.

По номограмме [7, рис. 1.2] находим значения:

; Qр = 3 м3/с; Q’мах = 4 м3/с.

Уклон главного лога Iл равен:

 ‰.

По [7,табл. 1.3, 1.4, 1.5 ] определяем значения коэффициентов mл, mc, к:

          mл = 15 – сильно заросшие ложе;

          mс = 10 – грубо обработанная поверхность глыбы, таежные завалы,
                              кочковатая.

k = 0,9 при mл = 15 и mс = 10.

С учетом найденных коэффициентов:

;

;

Qр = 3∙0,9∙1 = 2,7 м3/с;

Qмах = 4∙0,9∙1 = 3,6 м3/с.

          Расход, полученный по формуле (8), не должен быть больше расхода Qпс при полном стоке и времени водоотдачи 30 мин:

или

,                                                   (9)

где ε – коэффициент неравномерности выпадения осадков по площади
                 принимается равным по данным [7, табл.1.7] в зависимости от
                  наибольшего размера (длины) бассейна; ε = 0,99.

Qпс(р) = 0,56∙14∙0,45∙0,99∙1 = 3,5 м3/с;

Qпс(мах) = 0,56∙19∙0,45∙0,99∙1 = 4,7 м3/с.

Так как полученные данные значения Qр, Qмах не превышают Qпс(р), Qпс(мах), то они и принимаются для дальнейших расчетов.

          Расчет стока для трубы, расположенной на ПК 115 + 50 м, произведем аналогичным образом.

hр = 19 мм;

hмах = 24 мм.

          Площадь бассейна определяем с помощью палетки:

F = 0,31 км2;

(h - z)р = 19 -5 =14 мм;

(h - z)мах = 24 – 5 = 19 мм.

Уклон главного лога:

 ‰.

По номограмме [7, рис. 1.2] находим значения:

;

Qр = 1 м3/с;

Q’мах = 2 м3/с.

С учётом выше приведенных коэффициентов:

;

;

Qр = 1∙0,9∙1 = 0,9 м3/с;                                               Qмах = 2∙0,9∙1 = 1,8 м3/с.

Qпс(р) = 0,56∙14∙0,31∙0,99∙1 = 2,4 м3/с;

Qпс(мах) = 0,56∙19∙0,31∙0,99∙1 = 3,3 м3/с.

Так как полученные данные значения Qр и Qмах не превышают Qпс(р) и Qпс(р) Qпс(мax), то они и принимаются в качестве расчетных.

          Поместим все результаты расчетов стока в таблицу 8

Таблица 8 – Расчет ливневого стока (климатический район – Украина)

Место расположения сооружения, пикет или км

F, км2

Iл,‰

Категория почвы

hр

hмах

z

(h - z)р

(h-z)мах

мм

1

2

3

4

5

6

7

8

9

5 - ый

0,45

30

III

19

24

5

14

19

11 -ый

0,31

19

III

19

24

5

14

19

Продолжение таблицы 8

Место расположения сооружения, пикет или км

Qр

Qмах

mл

mс

k

δ

, м3

м3

Qр

Qмах

1

10

11

12

13

14

15

16

17

5 - ый

3

4

15

10

0,9

1

2,7

3,6

11 -ый

1

2

15

10

0,9

1

0,9

1,8


6.2 определение отверстия моста

          Определение отверстий малых водопропускных сооружений производится по специальным графикам в зависимости от расчетного и максимального расходов воды, пропускаемых данными водопропускным сооружением.

          Чтобы определить отверстие моста, необходимо знать высоту насыпи, которая определяется по следующей формуле:

Нн = Н – Нл ,                                                (10)

где Нн – высота лога, м;

       Н – проектная отметка по оси моста, м;

       Нл – отметка лога в месте расположения моста, м; определяется по карте
               в горизонталях.

Нн = 174,61 – 170,00 = 4,61 (м).