Проект электрической части КЭС с агрегатами 500 МВт, страница 8

I_доп = к'· к''·I_дд = 1·1·187 = 187 А.

Проверяем сечение по длительно допустимому току: 1х(3х95) удовлетворяет проверке.

Начальная температура жил кабеля до КЗ:

°С

Коэффициент к при проверке на термическую стойкость:

Конечная температура жил кабеля после КЗ при проверке на термическую стойкость:

°С; 136 ≤ 200

Кабель термически стойкий.

Коэффициент к при проверке на невзгорание:

Конечная температура жил кабеля после кз при проверке на невзгорание:

°С; 330 ≤ 400

Кабель не возгорится.

Окончательно принимаемое сечение:

s_ок = 1х(3х95)

(один трехжильный кабель)

8.3. Выбор кабеля к шламовому насосу

Ток рабочего нормального режима:

I_раб = I_дн·К_згр = 38·0,93 = 35 А..

Экономическое сечение кабеля:

s_эк = I_раб/j_эк = 35/1,2 = 29 мм².

Критерий выбора по экономическому сечению кабеля: s_эк ≤ s_ок, выбираем кабель  1х(3х35), 29 ≤ 35.

Коэффициент к":

.

По экономическому сечению определяем

I_дд = 102 А.

Критерий выбора по длительно допустимому току:

I_дд ≥ I_раб, 102 ≥ 35.

Длительно допустимый ток кабеля с учетом поправки на число рядом проложенных кабелей и на температуру окружающей среды:

I_доп = к'· к''·I_дд = 1·1·102 = 102 А.

Проверяем сечение по длительно допустимому току: 1х(3х35) удовлетворяет проверке.

Начальная температура жил кабеля до КЗ:

°С

Коэффициент к при проверке на термическую стойкость:

Конечная температура жил кабеля после КЗ при проверке на термическую стойкость:

°С; 2762 ≥ 200

Кабель термически не стойкий, увеличиваем сечение до 95 мм².

Начальная температура жил кабеля до КЗ:

°С

Коэффициент к при проверке на термическую стойкость:

Конечная температура жил кабеля после КЗ при проверке на термическую стойкость:

°С; 126 ≤ 200

Кабель термически стойкий.

Коэффициент к при проверке на невзгорание:

Конечная температура жил кабеля после кз при проверке на невзгорание:

°С; 315 ≤ 400

Кабель не возгорится.

Окончательно принимаемое сечение:

s_ок = 1х(3х95)

9. РАСЧЕТ СКОЛЬЖЕНИЙ И ЧАСТОТ ВРАЩЕНИЯ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СН ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ ПИТАНИЯ

Рассмотрим индивидуальный выбег электродвигателей и механизмов СН, параметры которых приведены в табл. 19.

Табл. 19. Каталожные и расчетные параметры ЭД и механизмов СН одного ТСН

Длительность перерыва питания t_ПП = 2 с. За базисную мощность как и ранее принимаем мощность ТСН S_Б = 32 МВА.

Определяем рабочие скольжения s_исх, моменты сопротивления М_с0*(б), инерционные постоянные T_J*(б) в исходном режиме, приведенные к базисным условиям, и заносим их в табл. 19:

, , .

Для НРК скольжение определяется:

.

Для ДВ скольжение определяется:

.

Для эквивалентного двигателя:

 .

Результаты расчета приведем в табл. 20.

Таблица 20. Частоты вращения и скольжения в о.е. ЭД к моменту восстановления питания

10. РАСЧЕТ НАЧАЛЬНОГО НАПРЯЖЕНИЯ ПРИ ВОССТАНОВЛЕНИИ ПИТАНИЯ В РЕЖИМЕ САМОЗАПУСКА ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЕЙ СН

Расчет будем вести в относительных единицах. Базисные величины примем такими же, как и в разделе 5.

Среднеэксплуатационное напряжение системы U_{сист.ср} = 230 кВ. Поскольку РТСН работает в режиме холостого хода, принимаем падение напряжения в нем равным нулю:

U_сист = U_{сист.ср} – ΔU = 230 – 0 = 230 кВ.

Примем напряжение ответвления РПН:

U_отв = U_{осн.вывода} (1 – К_ступ·ΔU_РПН) = 230·(1 – 4·0,01) = 220,8 кВ

таким, чтобы U_{сист*(б)} находилось в пределах 1…1,05: