Расчет и проектирование электронных приборов: Учебное пособие, страница 8

 ,                                          (33)

.                                                 (34)

В этих формулах ξn – приведенный коэффициент излучения в системе керн-подогреватель. По результатам экспериментальных исследований установлено, что ξn ≈ 0,4. Температура подогревателя выбирается на 200…400 градусов выше температуры керна. Чем больше перепад температуры между подогревателем и керном, тем компактнее подогреватель и меньше время готовности, но одновременно снижается надежность работы прибора. Удельное сопротивление rп нити подогревателя выбирается в зависимости от материала и температуры (табл. 4).

Таблица 4

Удельное сопротивление материала подогревателя оксидного катода в зависимости от температуры

Материал        подогревателя

rп∙106, Ом∙см

1200, К

1300, К

1400, К

1500, К

Вольфрам ВА-3

27,5

31,0

34,5

38,0

Сплав МВ-20

31,0

33,8

37,0

39,7

Сплав МВ-50

32,1

34,8

37,7

40,6

Сплав ВР-20

51,9

54,4

57,1

60,0

По завершении расчета длины и диаметра проектируются форма нити и способ укладки подогревателя в объеме никелевого керна.

4. РАСЧЕТ МЕЖЭЛЕКТРОДНЫХ РАССТОЯНИЙ И ГЕОМЕТРИИ СЕТОК

Расчет межэлектродных расстояний и геометрии сеток выполняется поэтапно. В случае триода вначале рассчитывается расстояние сетка-катод (x)  и анод-катод (x), затем – геометрия сетки. В случае тетрода на первом этапе рассчитывается расстояние сетка первая–катод (xg1к) и сетка вторая–катод (xg2к), затем – геометрия первой сетки, после чего – геометрия второй сетки и расстояние анод–вторая сетка (xg2a).

4.1. Расчет расстояния сетка-катод

Формулы для расчета межэлектродных расстояний составляются из уравнений, описывающих зависимость тока от напряжения на электродах, геометрии и параметров прибора (раздел 1.3). В наиболее напряженном режиме работы

Iam = 2,33×10-6d Fg U13/2/ xg1к2 ,

где U1 – действующий потенциал в плоскости первой сетки.

В случае триода

U1 = (Ugm +DUamin)/(1 + cD).                                     (35)

В случае тетрода

U1 = (Ugm + D1Eg2 +D1D2Uamin)/(1 + cD1).                            (35а)

Ugm – максимальное напряжение на первой сетке; Uamin– минимальное напряжение на аноде.

В генераторном триоде Ugm = Eg + Umg; Uamin= Ea (1– ξ). В случае импульсной модуляторной лампы Ugm = U; Uamin= Uao. Кроме того, при расчете импульсной модуляторной лампы принимается Iam = I.

Коэффициент c = (x/x)4/3 – в триоде и c = (xg2к/xg1к)4/3 – в тетроде. Оптимальное отношение x/x для триода и соответственно xg2к/xg1к  для тетрода выбирают исходя из того, что в лампах с высокими эксплуатационными характеристиками  расстояние катод–управляющая сетка небольшое – около одного миллиметра. Поэтому при выборе малых x/x в триоде и соответственно xg2к/xg1к в тетроде конструкция лампы может оказаться нетехнологичной, возможны проблемы с обеспечением электрической прочности. При слишком больших величинах указанных отношений возникает опасность появления виртуального катода в области сетка-анод триода и соответственно сетка первая – сетка вторая тетрода. В случае триода виртуальный катод не возникает, если

 .                                       (36)

Соответственно  для тетрода, если

,                                           (36а)

где  .

Коэффициент напряженности режима Kн генераторного триода выбирается при расчете параметров. В случае импульсной модуляторной лампы Kн = (U/U).

Коэффициент токопрохождения d на этапе расчета межэлектродных расстояний выбирается равным 0,8. На последующих этапах проектирования коэффициент d пересчитывается (раздел 6) и в случае большого расхождения с выбранным значением пересчитываются межэлектродное расстояние и геометрия сетки с использованием d, найденного расчетом.

Расчетное соотношение для эффективной поверхности анода в плоскости сетки Fg зависит от формы электродной системы (раздел 1.2). Это определяет и разный вид формул для нахождения расстояния сетка–катод.

В случае плоскопараллельной конструкции с подогревным катодом (рис.3,а)

 .                                           (37)

В случае лампы цилиндрической конструкции с подогревным катодом (рис.3,б)

 ,                                           (38)

где R = 2,33×10-6d U13/2/Iam.

Формула (38) применима также для прямонакального катода чулочной конструкции (рис.6) и в случаях катода стержневой конструкции (рис.4), когда из-за тесного расположения происходит взаимное пересечение электронных потоков соседних нитей (4Nx>2prg , N – количество нитей, rg= rк + x– радиус сетки). В этих случаях F0 = 2prкh.

Для всех остальных вариантов электронных ламп с прямонакальным катодом

xgк = 2,33×10-6d Zк U13/2/Iam  ,                                          (39)

где  Zк= 2NLк  – если катод стержневой конструкции и 4Nx >2prg (рис.4);

Zк= 2Lк -prк  – для ламп со спиральным катодом (рис.5,а);

Zk= 2(Lк -prк) – для ламп с бифилярным катодом (рис.5,б);

Zk = 8Nпh(1-b) – для ламп плоскопараллельной конструкции с катодом в виде Nп  V-образных петель (рис.7), b = x/a (a – раствор петли). Коэффициент b выбирается в пределах 0,1...0,3. После расчета x находят получившийся раствор петли a = x/b.

По найденному значению xнаходят расстояние анод-катод триода и соответственно – расстояние сетка вторая–катод тетрода, поскольку отношение расстояний x/x триода и соответственно xg2к/xg1к тетрода ранее было уже выбрано.


После расчета расстояния анод-катод импульсного модуляторного триода должна быть проведена проверка лампы на электрическую прочность. Проверка осуществляется по величине средней напряженности электрического поля X = Ea/xag в пространстве анод–сетка. Для ламп с оксидным катодом должно выполняться условие X < 35 кВ/см. В случае катода из карбидированного торированного вольфрама X < 70 кВ/см. В приборах с оксидным катодом электрическую прочность можно повысить применением внутренних ребер (рис.16). В этом случае допускается условие X< 70 кВ/см. При этом радиус анодного узла определяется по концам ребер.