Проектирование электрического освещения помещения для содержания свиноматок в основном помещении

светильника ЛСП 02 и коэффициентов отражения равных: 50,30,10 находим коэффициент использования светового потока U =47,2%

 Лм;

Определяем количество ламп:  штук;

Определяем количество светильников:

N_c=N/2=11,6/2=6 штук.

Определяем фактический световой поток:  

F_факт= N_c∙2∙2850=6∙2∙2850=34200 Лм;

Определяем погрешность:

Δ=   =

Размещаем светильники на плане помещения в 1 ряд по 6 светильников в ряду.

Выбираем ЛЛ  ЛБ40.

Расчет коридора 2

А = 3,8 м. В = 9,1 м. Н_р = 3,2 м.

По [1], табл.5.3, для светильника ЛСП 02 и коэффициентов отражения равных: 50,30,10 находим коэффициент использования светового потока U =32%

 Лм;

Определяем количество ламп:  штук;

Определяем количество светильников:

N_c=N/2=4,25/2=2 штук.

Определяем фактический световой поток:  

F_факт= N_c∙2∙2850=2∙2∙2850=11400 Лм;

Определяем погрешность:

Δ=   =

Размещаем светильники на плане помещения в 2 ряда по 4 светильника в ряду.

Выбираем ЛЛ  ЛБ40.

все расчеты сносим в таблицу 4.1

Таблица 4.1

Выводы по главе:

В результате светотехнического расчёта были определены необходимые мощности источников света.

5.  Проектирование системы аварийного освещения.

Эвакуационное освещение предназначено для безопасной эвакуации персонала и должно организовываться в производственных  помещениях с числом рабочих болeе 50 человек или при затрудненном выходе. Минимальная освещенность для эвакуационного освещения внутри помещений 0,5 лк. В качестве источников света применяются  ЛН или ЛЛ.

Выберем 10 светильников для аварийного освещения.

Рассчитаем аварийное освещение для основного помещения по формуле:

 .

где  F  – световой поток источника света;

k_з = 1,5   – коэффициент запаса;

m = 1,15   – коэффициент, зависящий от кривых светораспределения светильников и их размещения в помещении;

S_p = A×B – площадь помещения, м²;

n – количество аварийных светильников;

=18,13 Лк.

6.Электрический расчёт системы освещения. Проектирование осветительной сети.

Осветительная сеть состоит из питающих и групповых линий. Питающие линии – это участки сети от источника питания (трансформаторной подстанции или ввода в здание) до групповых щитков. Групповые линии это участки сети от групповых щитков до светильников.

Питающие линии обычно выполняются 5 проводными, реже 3-х проводными. Протяжённость питающих линий должна быть не более 80 м для 5 проводной линии и не более 30-35 м для трех проводной.

Общая нагрузка ВРУ определяется по формуле

где       Рро – расчётная осветительная нагрузка , 

Рс,Qс     -силовая нагрузка;

 кВт.

Тогда   кВА.

Для нашего варианта заданы следующие параметры ТП:

S_нт = 630 кВ×А,  b_т = 0,68,  cosj_т = 0,76, P_k=7,6 кВт, U_k=5,5%.

DU_доп =U_max – U_min  - DU_тр 

U_a =(P_k/S_н)×100=(7,6×100)/630=1,2 %;

%;

DU_тр  =b(U_a×COSj+ U_р×SINj) = 0,68×(1,2×0,76+5,37×0,65) = 2,9937 %

DU_доп = 105 – 95 – 2,9937 = 7,0063 %  

Рис 6.1  Расчётная схема осветительной сети

Определяем расчётный ток на участке ТП – ВРУ:

I_р =  А.

По найденному расчётному току определяем сечение кабеля на участке ТП-ВРУ. Выбираем четырёхжильный кабель сечением  70 мм²  марки АСБ ([1], табл.12-3), имеющий I_доп = 200А. Определяем потери напряжения в кабеле питающему ВРУ:

, где r₀ = 0,47 Ом/км, x₀ = 0,07 Ом/км ([1], табл. 12-7)

DU_ТП-ВРУ = 198,046×85×(0,47×0,888 + 0,07×0,46)×= 3,44 % ,

Определяем DU_{доп.ВРУ} от ВРУ до самого удалённого светильника:

DU_{доп. ВРУ} = DU_{доп. ТП} -DU_{доп. ТП-ВРУ} = 7 – 3,44 = 3,56 %.

Определяем моменты на участках 1-8 по формуле:

M_iS = P_i×L_i+ (L_i+1/2)∙ P_i

P_i=

где P_i – активная мощность i-го участка,

L_i – длина участка.

K_пра -  коэффициент учёта потерь мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА)

К_с – коэффициент спроса

P₁= =2∙9∙40∙1,3∙1=936 Вт

M_1S=P1∙L1+(L2/2)∙P1=936∙14,5+(19,7/2)∙936=22,7916 кВт×м.

Остальные моменты на данных участках определяются аналогично, поэтому результаты дальнейшего расчёта сведём в таблицу 6.1.

таблица 6.1.

Определяем моменты на участках 9-11 по формуле:

M_iS =Σ P_i×L_i

P_i= + ∙

где P_i – активная мощность ij-го участка,

L_i – длина участка.

K_пра -  коэффициент учёта потерь мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА)

К_с – коэффициент спроса

М9=((8,6∙80∙25)+8,3∙80∙12+11,8∙80∙13+5,6∙80∙5+11∙80∙8)∙1,3=60,736 кВт∙м

Остальные моменты, на данных участках определяются аналогично, поэтому дальнейший расчёт сведём в таблицу 6.2.

таблица 6.2.

Определим мощности щитков

PЩ= + ∙

Где:

K_пра -  коэффициент учёта потерь мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА)

К_с – коэффициент спроса, равный 0,95

PЩ1=38∙80∙0.95∙1.3=3,7544 кВт.

PЩ2=36∙80∙0.95∙1.3=3,5568 кВт.

PЩ3=(57∙80+2∙40)∙0,95∙1,3=5,7304 кВт

Определим моменты на участках L1,L2,L3:

ML1=(PЩ1+PЩ2)∙L1=(3,7544+3,5568)∙26,6=194,47792 кВт×м.

ML2=PЩ2∙L2=3,5568∙25,8=91,76544 кВт×м.

ML3=PЩ3∙L3=5,7304∙15,9=91,11336 кВт∙м

Определим приведённые моменты на участках L1,L2,L3:

M_пр1,2 = M_L1,2 +   и  M_пр3 = M_L3 + a×, где a =1,85 –для 5-ти проводной линии.

M_пр1 = 194,47792+91,76544+ = 455,17056 кВт×м.

M_пр2 = 91,76544+ = 170,43624 кВт×м.

Определяем сечение на участке L1,L2,L3 по формуле

SL1 =  , SL2 = , SL3 =

где с = 44, коэффициент зависящий от системы сети и рода тока, от материала проводника и других параметров,для 5-ти проводных линий.

S_L1 = = 2.9 мм² _.

Выбираем стандартное сечение S_L1 = 4 мм² _.

Выбранное сечение проверяем по условию нагрева в соответствии с условием I_{доп пр.}  I_раб.

I_раб. = =  = 12.31 А.

I_раб = 12.31 < I_{доп пр} = 24 А. ([1], табл.12-2)

Следовательно сечение по нагреву проходит.

Окончательно принимаем провод АВВГ 5x4

Определяем фактическую потерю напряжения на участке L1:

DU = =  = 1,1%.

Определяем допустимую потерю напряжения от ГЩ1 до самого удалённого светильника:

DU_{доп. Щ1} = DU_{доп. ВРУ} - DU=3,56 – 1,1= 2,46 %.

Определяем номинальный ток теплового расцепителя:

I_{ном. т.р.}=К_отс∙I_раб

Где К_отс=1 ([1], табл. 12-7)

I_{ном. т.р.L1}=1∙12.31=12.31 A.

Определяем сечение на участке 5 :

S₅ = , где с = 44 для трехфазных потребителей и с = 7.4 для однофазных.

S₅ = =0,2 мм²

Выбираем S5= 2,5 мм², I_доп. = 17А. ([1], табл. 12-2)

I_раб.==1,57 А.

I_доп.>I_раб, следовательно сечение по нагреву проходит.

Окончательно выбираем сечение 2,5 мм².

I_{ном. т.р.}=1∙1,57=1,57 А.

S_L2 = = 1,57 мм² _.

Выбираем стандартное сечение S_L2 = 4 мм² _.

Выбранное сечение проверяем по условию нагрева в соответствии с условием I_{доп пр.}  I_раб.

I_раб. = =  = 6 А.

I_раб = 6 < I_{доп пр} = 24 А. ([1], табл.12-2)

Следовательно сечение по нагреву проходит.

Окончательно принимаем провод АВВГ 5x4

Определяем фактическую потерю напряжения на участке L2:

DU = =  = 0,83%.

Определяем допустимую потерю напряжения от ГЩ2 до самого удалённого светильника:

DU_{доп. Щ2} = DU_{доп. Щ1} - DU=2,46 – 0,83= 1,63 %.

Определяем номинальный ток теплового расцепителя:

I_{ном. т.р.}=К_отс∙I_раб

Где К_отс=1 ([1], табл. 12-7)

I_{ном. т.р.L1}=1∙6=6 A.

Определяем сечение на участке 1 :

S₁ = , где с = 44 для трехфазных потребителей и с = 7.4 для однофазных.

S₁ = =0,32 мм²

Выбираем S= 2,5 мм², I_доп. = 17А. ([1], табл. 12-2)

I_раб.==1,57 А.

I_доп.>I_раб, следовательно сечение по нагреву проходит.

Окончательно выбираем сечение 2,5 мм².

I_{ном. т.р.}=1∙1,57=1,57 А.

S_L3 = = 1,74 мм² _.

Выбираем стандартное сечение S_L3 = 4 мм² _.

Выбранное сечение проверяем по условию нагрева в соответствии с условием I_{доп пр.}  I_раб.

I_раб. = =  = 9,65 А.

I_раб = 9,65 < I_{доп пр} = 24 А. ([1], табл.12-2)

Следовательно сечение по нагреву проходит.

Окончательно принимаем провод АВВГ 5x4

Определяем фактическую потерю напряжения на участке L3:

DU = =  = 0.83%.

Определяем допустимую потерю напряжения от ГЩ3 до самого удалённого светильника:

DU_{доп. Щ3} = DU_{доп. вру} - DU=3,56– 0,83= 2,73 %.

Определяем номинальный ток теплового расцепителя:

I_{ном. т.р.}=К_отс∙I_раб

Где К_отс=1 ([1], табл. 12-7)

I_{ном. т.р.L3}=1∙9,65=9,65 A.

Определяем сечение на участке 9 :

S₉= , где с = 44 для трехфазных потребителей и с = 7.4 для однофазных.

S₉ = =3 мм²

Выбираем S9=4 мм², I_доп. = 24А. ([1], табл. 12-2)

I_раб.==13,13 А.

I_доп.>I_раб, следовательно сечение по нагреву проходит.

Окончательно выбираем сечение 4 мм².

I_{ном. т.р.}=1∙13,13=13,13 А.

Расчёт сечений и выбор защиты для других участков выполняем аналогично

Результаты расчётов сводим в табл. 5.2.

Таблица 6.3

Выбор сечений проводов и защитных аппаратов.

Выбор сечений для аварийного освещения

Определяем моменты на участках 1-4 по формуле:

M_iS = P_i×L_i+ (L_i+1/2)∙ P_i

P_i=

где P_i – активная мощность i-го участка,

L_i – длина участка.

K_пра -  коэффициент учёта потерь мощности в пускорегулирующей аппаратуре (ПРА)

К_с – коэффициент спроса

P₁= =2∙3∙40∙1,3∙1=312 Вт

M_1S=P1∙L1+(L2/2)∙P1=312∙18,8+(38,5/2)∙312=11,8716 кВт×м.

Остальные моменты, на данных участках определяются аналогично, поэтому дальнейший расчёт сведём в таблицу 6.4.

таблица 6.4.

Определяем сечение на участке 1 :

S₁ = , где с = 44 для трехфазных потребителей и с = 7.4 для однофазных.

=5%

S₁ = =0,32 мм²

Выбираем S= 2,5 мм², I_доп. = 17А. ([1], табл. 12-2)

I_раб.==1,57 А.

I_доп.>I_раб, следовательно сечение по нагреву проходит.

Окончательно выбираем сечение 2,5 мм².

I_{ном. т.р.}=1∙1,57=1,57

Заключение.

Результатом курсовой работы является проект электрического освещения для содержания свиноматок. Были выбраны 84 ЛЛ типа ЛБ40-4, в качестве светильников ЛСП 02. В качестве подсобных помещений  было выбрано 10 помещений:кормоцех,ветеринарная,мастерская,пастеризационная,аппаратная,лаборатория,два санузла и два коридора