Проектирование асинхронного двигателя 4АH160M2Y3

Страницы работы

Фрагмент текста работы

ВВЕДЕНИЕ

 

Целью данного курсового проектирования является расширение и закрепление знаний по курсу “ Электрические машины ”, овладение современными методами расчёта и конструирования электрических машин (в данном курсовом проекте – двигателя серии 4АН200М2У3), приобретение навыков пользования справочной литературой, что потребуется в процессе работы на производстве при пересчёте обмоток электрических машин на другое напряжение или при ремонте машин.

Проектирование электрической машины состоит из расчёта и конструирования. Обычно делается расчёт нескольких вариантов, но из-за ограниченности времени достаточно рассчитать один вариант, базируясь на данных каталога единой серии асинхронных двигателей. При выполнении курсового проекта необходимо выполнить следующие расчёты:

-- определение главных размеров машин;

-- расчёт обмотки, паза и ярма статора;

-- расчёт обмотки, паза и ярма ротора;

-- расчёт магнитной цепи электродвигателя;

-- определение параметров двигателя для рабочего режима;

-- расчёт постоянных времени;

-- определение рабочих характеристик электродвигателя;

-- определение пусковых характеристик электродвигателя;

-- тепловой расчёт.

Заключительным этапом проектирования является разработка конструкции двигателя, которая включается в виде сборочного чертежа в двух проекциях с продольным и поперечным разрезом.

 


1.  ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЛАВНЫХ РАЗМЕРОВ ЭЛЕКТРОДВИГАТЕЛЯ.

Исходные данные двигателя серии 4АH160M2У3:

-- полезная мощность на валу    P2=30 кВт

-- число полюсов    2р=2

-- номинальное напряжение U1=220/380  В

-- высота оси вращения h=160 мм

-- степень защиты  IP23 (закрытое исполнение)

Определим  коэффициент полезного действия по табл. 2.1 [1]    ηн=0,9

Определим  коэффициент мощности по табл. 2.1 [1]  cosф=0,91

Определим   подводимую мощность

Определим  наружный диаметр сердечника по табл. 6.2 [1]   DН1=272 мм

Определим  внутренний диаметр сердечника статора по табл.6.2[1]                                           D1=155 мм

Определим  воздушный зазор по табл. 6.2 [1]   δ=0.8 мм.

Определим  наружный диаметр сердечника ротора

DН2 = D1 - 2·δ =155 – 2 · 0.8 = 153,4мм

Определим  внутренний диаметр листов ротора (диаметр вала)

D2= 0.23*Dн1 = 0.23 *272 = 62,3 мм

Принимаем D2=60мм (табл. 4.1 [1])

Определим  аксиальные каналы  ротора по табл. 4 [3] 

nк2  = 0,  т.к.     h < 250 мм

Определим  диаметр аксиальных каналов dк2 = 0, т.к.   h < 250 мм

Определим  марку стали   2013 по табл.1 [2]

Определим  толщину листов 0.5 мм по табл.1 [2]

Определим  коэффициент заполнения сталью сердечника статора КС = 0.97

Определим   коэффициент заполнения сталью сердечника ротора КС = 0.97

Определим   число пазов статора z1=36 и ротора z2=28 по табл.6.1 [1]

 


2.РАСЧЁТ ОБМОТКИ, ПАЗА И ЯРМА СТАТОРА.

2.1 Тип и число витков обмотки

Определим  тип обмотки – двухслойная петлевая равносекционная

Определим  форму пазов статора – трапециодальные полузакрытые   согласно табл. 4 [2]

Определим  число пазов на полюс и фазу  q1=6 согласно  табл. 3 [1]

Определим  шаг обмотки по пазам

где    β-укороченный шаг; β=0.63( ст.12 [2])

Принимаем шаг обмотки y1=12 (табл.6.2 [1])

Определим  коэффициент распределения (табл.9  [2]) 

  Определим магнитную индукцию в воздушном зазоре по табл.6,1[1] Bδ=0.8 Тл

Определим  магнитный поток в воздушном зазоре

где    l1 = 155 мм

Определим  коэффициент падения напряжения в обмотке статоре (рис. 4 [2])

КЕ = 0.97

Определим  число витков в обмотке фазы

где    К01 – обмоточный коэффициент

К01=Ку Кр= 0.836 0.956=0.799

Определим  число эффективных проводников в пазу

где        а1 = 1 – число параллельных ветвей обмотки фазы

Уточним принятое число эффективных проводников в пазу  Sn = 11

Определим  уточнённое число витков обмотки фазы

Определим эффективное число витков обмотки фазы статора

Wэф = W1 * Ko1 = 66 * 0.799 = 39.746

Определим принятую длина сердечника статора по табл. 6,2  [1]  l1 = 150мм

Определим номинальный фазный ток

Определим линейную нагрузку статора

   

Определим эффективную длину сердечника (стр.14 [4])

lэф1 = l1  Kc = 150  0.97 = 145.5 мм

Определим предварительное значение магнитной индукции в спинке статора по табл. 5 [2]   Вс1 = 1.5 Тл

Определим расчётную высоту спинки статора (стр.14 [4])

   

Определим высоту паза статора  

  

Примем  hn1=15.88 мм в соответствии с табл.6.2 [1]

 


Определим зубцовое деление по внутреннему диаметру статора (стр.15 [4])

2.2 Размеры паза статора и проводников обмотки статора

Определим предварительное значение магнитной индукции в расчётном сечении зуба по табл. 6 [4]    Вz1 = 1.9 Тл

Определим ширину зуба с равновеликим сечением стр.15 [4]

Определим большую ширину паза

Определим ширину шлица паза по табл. 6-2 [1]    вш1 = 4.0 мм

Определим высоту шлица паза по табл. 6-2 [1]     hш1 = 1.0 мм

Определим меньшую ширину паза

Определим площадь поперечного сечения паза в  штампе

Определим площадь поперечного сечения паза в свету

где    вс = 0.2 мм – припуск на сборку сердечников по ширине паза(табл.7 [4])             

hc = 0.2 мм - припуск на сборку сердечников по высоте паза (табл.7 [4])       

 


Определим площадь поперечного сечения корпусной изоляции

где   ви = 0.4 мм – односторонняя толщина  корпусной изоляции (табл. 8 [4])

Определим площадь поперечного сечения паза, занимаемая обмоткой

где   Qпр - площадь поперечного сечения прокладки между верхней и нижними катушками, на дне паза и под клин.

Определим максимально допустимый диаметр изолированного провода

 

где  Кп = 0.75– коэффициент заполнения паза изолированными проводниками

Sп = 11 – число эффективных проводников в пазу по табл. 6-2 [1];

n- число элементарных проводников в одном эффективном по табл. 6-2 [1],  n = 7

Определим диаметр голого провода (табл. 6,1 [1])      d = 1.18мм

Определим диаметр изолированного провода (табл. 6.1 [1])    d1 = 1.16 мм

Определим сечение провода

Определим коэффициент заполнения паза

Значение коэффициента не вышло за допустимые пределы, поэтому расчет можно продолжить

Определим плотность тока в обмотке статора      

Определим характеристику тепловой нагрузки

А1   γ1 = 451.343  16.917= 7635.29   А2/(мм2 см)

Определим среднее зубцовое деление статора

Определим  средняя ширина катушки обмотки статора вср = tср   у1 = 14.913  12= 169.111 мм

Определим среднюю длину лобовой части обмотки статора

lА1 = (1.16 + 0.14 p)   вср + 15 = (1.16 + 0.14  1)  169.111 + 15 = 234,845 мм

Определим среднюю длину витка обмотки

                 lср1 = 2  ( l1 + lA1) = 2  ( 150 + 234.845) = 769.69мм

Определим длину вылета лобовой части обмотки

lв1 = ( 0.19 + 0.1 р)   вср + 10 = ( 0.19 + 0.1  1)   169.111 +10 = 59.042 мм

 


 3.РАСЧЁТ ОБМОТКИ, ПАЗА И ЯРМА РОТОРА.

Определим форму пазов ротора  по табл. 6.1 [1] грушевидный закрытый паз. Определим зубцовое деление по наружному диаметру ротора

В асинхронных двигателях с h=160...250 мм выполняют грушевидный закрытый паз с размерами шлица:

высота шлица   hш2 = 1 мм высота мостика  h2 = 0 мм

Определим больший радиус  паза

где

Определим индукцию в зубцах ротора  по табл. 11 [2]    Bz2 = 1.85Тл

Определим высоту паза   hn2 = 29 мм   по табл. 6.1 [1]

Определим расчётную высоту спинки ротора

Определим эффективную длину  пакета ротора

lэф2 = Kc   l1 = 0.97   150=145.5 мм

Определим магнитную индукцию в спинке ротора

Определим  меньший  радиус  паза

Определим расстояние между центрами радиусов

h1 = hn2 – hш2 – h2 – rб – rм = 29 – 1 – 0 – 4.187 – 3.41 = 22.106 мм

Определим площадь поперечного сечения паза ротора и стержня

Определим поперечное сечение кольца литой клетки (предварительно)

        

Определим высоту кольца

hк = 1.15  hn2 = 1.15  29 = 33.35  мм

Определим  длину  кольца

Определим принятое поперечное сечение кольца

Sкр= hк     Iк =33.35   15.197=506.83  мм2 

Определим  средний диаметр кольца

Dк ср = Dн2 – hк = 153.4 – 33.35 =120.05 мм

 


                 4.ПАРАМЕТРЫ ДВИГАТЕЛЯ ДЛЯ РАБОЧЕГО РЕЖИМА.

Определим удельную  проводимость меди обмотки статора при расчётной температуре по табл. 12 [2]       γθм = 41 Ом  мм2

Определим удельную проводимость алюминия обмотки ротора при расчётной температуре по табл. 12 [2]    γθм = 20.5 Ом  мм2

Определим активное сопротивление обмотки фазы

Определим активное сопротивление обмотки фазы, в О. Е.

Определим коэффициент влияния укороченного шага на пазовое рассеяние

Похожие материалы

Информация о работе