Релейная защита сетей напряжением 6-35 кВ. Условия согласования токовых защит по току и по времени

взамен электромеханического реле для дешунтирования применен симистор ТС-132-50-10, позволяющий дешунтировать токи до 150 А и более. Нормально симистор открыт и ток течет через него, минуя электромагнит отключения; при срабатывании защиты симистор закрывается и электромагнит отключения срабатывает.

При выборе уставок защиты, выполненной со схемой дешунтирования, появляется еще одно дополнительное требование к обеспечению срабатывания защиты: обеспечение дешунтирования.

Для надежного действия электромагнита отключения после дешунтирования (при переключении контактов реле КА (рис. 6.26)) необходимо, чтобы максимальной защиты был больше, чем ток срабатывания YAT. При этом дополнительно учитывают увеличенную токовую погрешность ТТ после дешунтирования YAT, которая может возникнуть в связи с резким увеличением сопротивления его вторичной нагрузки за счет сопротивления YAT (3–4 Ом), а при некоторых схемах соединения ТТ сопротивление увеличивается в 2–3 раза. При этом растет погрешность ТТ. Условием обеспечения дешунтирования является требование, чтобы после срабатывания защиты ток через электромагнит был достаточный для отключения выключателя.

Рис. 6.26. Схема дешунтирования на электромеханическом реле тока: КА – реле со специальными усиленными контактами (например, реле РТ-85 или PT-95)

Таким образом, условие согласования:

                                          ,                                 (6.32)

где – коэффициент надежности, равный 1,2–1,4;  – ток срабатывания электромагнита отключения;  – ток намагничивания трансформатора тока после дешунтирования. Ток намагничивания определяется при токе, равном току срабатывания ЭО.

Первичный ток срабатывания защиты будет равен:

                                                                      (6.33)

Если полная погрешность трансформаторов тока и в режиме после дешунтирования не превышает 10 %, то в выражениях (6.32) и (6.33) принимается . Тогда при использовании стандартных электромагнитов отключения, у которых , ток срабатывания основных реле защиты должен быть . При использовании специальных электромагнитов отключения с током срабатывания  Эти условия обычно выполняются при установке выносных ТТ, у которых при кратности тока 1,3–1,4 допустимая вторичная нагрузка превышает 4 Ом. При использовании встроенных ТТ (особенно типа ТВТ 35 кВ и ТВТ 110 кВ на маломощных трансформаторах) оказывается, что это условие не соблюдается. Поэтому в таких схемах часто приходится включать 2ТТ последовательно или загрублять защиту. Если при этом не обеспечивается достаточная чувствительность защиты, то схемас дешунтированием YATне применяется. В качестве источников оперативного тока в таких случаях используются предварительно заряженные конденсаторы (в схемах защиты трансформаторов 35, 110 и 220 кВ).

Кроме проверки выполнения условий (6.32) и (6.33) для этих схем (рис. 6.26), необходимо убедиться, что максимальный вторичный ток при КЗ в месте установки защиты () не превышает допустимого значения тока, дешунтируемого контактами реле РТ-85, РП-341, УЗА-10, равного 150 А :

                                                  (6.34)

Выражение (6.34) не учитывает погрешности ТТ.

6.13. Поперечная дифференциальная защита параллельных линий

В § 6.11 пояснялся принцип действия ступенчатых токовых защит на параллельных линиях. Основной недостаток этих защит заключается в том, что КЗ отключаются с выдержкой времени, поскольку в защите используется принцип обеспечения селективности выбором выдержек времени. Однако даже небольшое замедление отключения КЗ для линий до 35 кВ, как правило, допустимо. Исключение составляют линии, питающиеся от подстанций с СД или генераторами. По условию устойчивости этих машин КЗ в линии, при которых уровень провала напряжения на шинах подстанции достигает более , должны отключаться без выдержки времени. На одиночных линиях функцию ускорения выполняют селективные или неселективные ТО (кроме коротких линий, где применяется продольная дифференциальная защита). На параллельных линиях применяют поперечную дифференциальную защиту.

Принцип действия направленной поперечной дифференциальной защиты поясняется на рис. 6.27. Трансформаторы тока одноименных фаз двух линий включены на разность токов. Ток, протекающий в реле:

В цепь разности токов защиты включается пусковой орган (реле тока КА) и измерительный орган (реле мощности КW). При внешних КЗ в точке  или в режиме нагрузки токи  и  в параллельных линиях равны и направлены в одну сторону. Без учета погрешности ТТ  и защита не работает.

При КЗ на одной из линий в точке  (в зоне действия защиты) токи  и  не равны друг другу. В защите АК1 и АК2 они разные по величине, а в защите АК3 и АК4 не равны по направлению. Если при этом разность токов  превысит порог срабатывания пускового