Проектирование фундаментов для химической лаборатории, страница 8

R = 2470 кПа ;  А = 0,3•0,3 = 0,09 м²  ;  U = 0,3•4 = 1,2 м

Расчетная нагрузка на сваю определяется как:   , где

γ_к = 1,4  – коэффициент, по нагрузке.

6.2.3 Определение количества свай и размеров ростверка.

Определение ориентировочного веса ростверка.

Среднее давление под подошвой ростверка будет:

Площадь подошвы ростверка:   , где

 – нагрузка по I-ому предельному состоянию.

 – удельный вес грунта выше подошвы ростверка.

Определяем вес ростверка и грунта:   , где

Окончательно примем число свай в фундаменте равным и разместим их по углам ростверка. Размещение свай и размеры ростверка принимаются по справочнику проектировщика.

Определяем нагрузки на крайнюю сваю:    , где

y – расстояние от главной оси до оси наиболее удаленной сваи, м

y_i – расстояние от главной оси до оси i-ой сваи, м ;

5.2.4 Расчет свайного фундамента по деформации.

Расчетная схема приведена на рис.

Определяем φ_ср :      , где

h_i – мощность грунтового слоя начиная от подошвы фундамента.

φ_II – угол внутреннего трения i-го слоя.

Определяем    , где а` – расстояние между краями крайних свай.

Определяем нагрузку на подошве грунта свайного массива:

   ,  где

Д – расстояние от отметки DL до низа сваи.

m_св – масса одной сваи.

 – средний удельный вес грунтового массива, определяемый по формуле:

Среднее давление под подошвой грунтового массива:    , где

R – расчетное сопротивление грунта сжатию, кПа

Основное условие при расчете свайного фундамента по второй группе предельных состояний выполняется.

5.2.5 Определение осадки свайного фундамента методом послойного суммирования.

Построение эпюры природного давления аналогично фундаменту мелкого заложения, а напряжение на уровне грунтосвайного массива:

σ_zgo = 3,6•18,82+3,2•20+1,2•18,64= 154,12кПа

Построение эпюры осадочного давления:   ,   тогда

 , где α_i – находим при l_усл/β_усл = 1

Дальнейший расчет осадки сведем в табличную форму:

hi	zi	ξ = 2z / βусл	α = f(ξi l/β)	σzpi	σzpсрi	Ei	Si
0,4·βусл = 1,32м	0	0	1	245,35		17000
	1,32	0,8	0,800	196,28	220,89		0,010
	2,64	1,6	0,449	110,16	153,22		0,0072
	3,96	2,4	0,257	63,05	86,60		0,004
	5,28	3,2	0,160	39,26	51,15		0,0024
	6,6	4	0,108	26,49	32,87		0,0015
	7,92	4,8	0,077	18,89	3,8		0,0002

Σ S_i = см

Эпюры природного и осадочного давления даны на листе. Полученная суммарная осадка меньше предельно допустимой, что позволяет использовать данный фундамент.

6.3 Расчет фундамента в сечении № 5

Как и при расчете фундамента мелкого заложения, глубина заложения ростверка определяется по трем пунктам. Принимаем глубину заложения ростверка 1,2м.

Определение длины свай:    , где

l_р – заделка сваи в ростверк.

Σ l_i – сумма мощностей слоев, которые пробивает свая.

l_нес – заглубление сваи в несущий слой.

Принимаем железобетонную сваю квадратного сечения с ненапрягаемой арматурой С11-35.

Длина 7м.

Сечение сваи 30*30см.

Марка бетона 200.

Продольная арматура 4Ǿ12 A-I.

Масса сваи 1600кг.

6.2.2 Определение несущей способности сваи.

Несущая способность сваи определяется по формуле:   , где

U – периметр сваи, м

γ_с, γ_R, γ_f = 1 , при условии, что свая забивается молотом.

R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи

А – площадь поперечного сечения сваи, м²

f_i – расчетное сопротивление на боковой поверхности забивных свай, кПа

h_i – мощность i-го слоя, м ; В случае, если толща однородного грунта более 2м, то ее делят на элементарные слои каждый из которых не более 2м.