Проектирование системы водяного отопления многоквартирного восьмиэтажного жилого дома

Страницы работы

46 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Корпус выполнены из серого чугуна, рабочее колесо – из армированного стекловолокном полипропилена, вал из нержавеющей стали с графитовыми подшипниками. Параметры рабочей точки: подача Vн = 5,43 м³/ч, напор hн = 6,3 м, потребляемая мощность         N = 0,329 кВт, число оборотов n = 2500 об/мин. Характеристика работы насоса приведена на рис. 4.1, конструкция – на рис. 4.2.

Рис. 4.1. Гидравлическая характеристика насоса

Рис. 4.2. Конструкция насоса

Счётчик коммерческого учёта теплоты. В качестве счётчика коммерческого учёта теплоты применяется теплосчётчик «СТРУМЕНЬ» ТС-07-К7, состоящий из следующих элементов:

1) тепловычислителя «Струмень» ТВ-07-К7;

2) датчика расхода – ультразвукового преобразователя расхода dу = 40 мм;

3) два термопреобразователя сопротивления (ТСП).


5 Конструирование и расчёт двухтрубной системы водяного отопления

Двухтрубной система отопления называется из-за наличия в ней двух параллельно прокладываемых стояков – подающего и обратного. Это позволяет поставлять в каждый отопительный прибор любого этажа первичный теплоноситель с исходными параметрами, а значит, каждый отопительный прибор находится в равных условиях с остальными.

Плюсы двухтрубной системы отопления – это более равномерное распределение теплоносителя в сети и возможность более точной регулировки отопительных узлов по этажам и комнатам в зависимости от требований к тому или иному помещению.

5.1 Конструирование системы отопления.                                                                  Определение расчётной мощности системы отопления

Принцип конструирования данной системы тот же, что и в однотрубной, но с некоторыми особенностями.

Двухтрубная систему отопления рассчитывается с теми же исходными данными, что и однотрубная, но методом удельных потерь давления. Это необходимо для сравнения эффективности однотрубной и двухтрубной системы.

Метод расчёта, приведённый в пункте 3.1, также является основой для расчёта данной системы отопления.

5.2 Гидравлический расчёт двухтрубной системы отопления методом             удельных потерь давления на трение

Гидравлический расчёт двухтрубной системы отопления с верхней разводкой проведём методом удельных потерь давления.

Основой гидравлического расчёта по методу удельных потерь давления на трение является следующая формула

,                                                (5.1)

где R – удельные потери давления на трение, Па/м, определяем по таблицам [6] или номограммам [7], Па/м;

lуч – длина участка, м;

Σζ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке;

Рд = ρ·v²/2 – динамическое давление, Па.

Расчёт проводим аналогично рассмотренному расчёту однотрубной системы, только основное циркуляционное кольцо проходит через прибор первого этажа Ст10.

На отопительном приборе обязательно устанавливаем 2 клапана: балансовый (RL-5) и термостатический (TS-90). Потери давления на этих клапанах определим согласно расходу через них по соответствующим номограммам [7].

Расчёт второстепенных циркуляционных колец системы проводят исходя из расчёта основного кольца. В каждом новом кольце рассчитывается только дополнительные участки, параллельно соединённые с участком основного кольца.

Располагаемое циркуляционное давление для расчёта дополнительных участков принимают равным потерям давления на параллельно соединённых с ними участках, входящих в основное кольцо с поправкой на разность естественных циркуляционных давлений в рассматриваемом и основном кольцах.

Результаты гидравлического расчёта однотрубной системы отопления приведены в табл. 5.1.

На основании гидравлического расчёта основного циркуляционного кольца подбираем балансовый и термостатический клапаны для остальных отопительных приборов стояка, указывая их пропускную способность kv, м³/ч, и степень открытия n.

Результаты подбора балансового и термостатического клапанов сведены в табл. 5.2.

Таблица 5.1

Результаты гидравлического расчёта двухтрубной системы отопления

Номер участка

Qt, Вт

Gуч, кг/ч

lуч, м

dу, мм

R, Па/м

v, м/с

R·lуч, Па

Σζ

Z, Па

ΔPуч, Па

Примечание

Суммарные потери давления ΔРуч. 1…9, 1'…9', Па

9388

Циркуляционное кольцо через прибор первого этажа Ст10

ΔPe = g·Δh·Δρ·(tгtо) = 9,81·3,0·0,6·(80 – 60) =

353

Па

10

11220

482

2,1

20

140,0

0,39

294

1,6

122

416

ζтр пр = 1,0;

ζотступ = 0,6

11

1649

71

1,0

15

18,0

0,10

18

6,5

33

51

ζтр сл. = 3,0;

 ζОП = 2,0;

ζтр отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

550

Потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

9500

Суммарное сопротивление участка № 11

10101

10'

11220

482

1,7

20

140,0

0,39

238

3,6

274

512

ζтр сл = 3,0;

ζотступ = 0,6

Суммарные потери давления ΔРуч. 10,10',11, Па

11029

Суммарные потери в системе отопления ΔРСО, Па

20417

Циркуляционное кольцо через прибор второго этажа Ст10

ΔРрасп.уч. 12,12',13 = ΔРуч. 11 + 0,4·ΔPe =

10242

Па

12

9571

412

3,0

20

105,0

0,33

315

1,0

54

369

ζтр пр = 1,0

13

1344

58

1,0

15

12,8

0,08

13

6,5

21

34

ζтр сл. = 3,0;

ζОП = 2,0;

ζтр отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

950

Суммарное сопротивление участка № 13

984

12'

9571

412

3,0

20

105,0

0,33

315

1,0

54

369

ζтр пр = 1,0

Суммарные потери давления ΔРуч. 12,12',13, Па

1722

Требуемые потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

8520

Продолжение табл. 5.1

Номер участка

Qt, Вт

Gуч, кг/ч

lуч, м

dу, мм

R, Па/м

v, м/с

R·lуч, Па

Σζ

Z, Па

ΔPуч, Па

Примечание

Циркуляционное кольцо через прибор третьего этажа Ст10

ΔРрасп.уч. 14,14',15 = ΔРуч. 13 + 0,4·ΔPe =

9645

Па

14

8227

354

3,0

20

83,0

0,28

249

1,0

39

288

ζтр пр = 1,0

15

1344

58

1,0

15

12,8

0,08

13

6,5

21

34

ζтр сл. = 3,0;

ζОП = 2,0;

ζтр отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

950

Суммарное сопротивление участка № 15

984

14'

8227

354

3,0

20

83,0

0,28

249

1,0

39

288

ζтр пр = 1,0

Суммарные потери давления ΔРуч. 14,14',15, Па

1560

Требуемые потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

8085

Циркуляционное кольцо через прибор четвёртого этажа Ст10

ΔРрасп.уч. 16,16',17 = ΔРуч. 15 + 0,4·ΔPe =

9210

Па

16

6883

296

3,0

20

56,0

0,24

168

1,0

29

197

ζтр пр = 1,0

17

1344

58

1,0

15

12,8

0,08

13

6,5

21

34

ζтр сл. = 3,0;

ζОП = 2,0;

ζтр отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

950

Суммарное сопротивление участка № 17

984

16'

6883

296

3,0

20

56,0

0,24

168

1,0

29

197

ζтр пр = 1,0

Суммарные потери давления ΔРуч. 16,16',17, Па

1378

Требуемые потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

7832

Циркуляционное кольцо через прибор пятого этажа Ст10

ΔРрасп.уч. 18,18',19 = ΔРуч. 17 + 0,4·ΔPe =

8957

Па

18

5539

238

3,0

15

172,0

0,35

516

1,0

61

577

ζтр пр = 1,0

19

1344

58

1,0

15

12,8

0,08

13

6,5

21

34

ζтр сл. = 3,0;

ζОП = 2,0;

ζтр отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

950

Суммарное сопротивление участка № 19

984

19'

5539

238

3,0

15

172,0

0,35

516

1,0

61

577

ζтр пр = 1,0

Суммарные потери давления ΔРуч. 18,18',19, Па

2138

Требуемые потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

6819

Циркуляционное кольцо через прибор шестого этажа Ст10

ΔРрасп.уч. 20,20',21 = ΔРуч. 19 + 0,4·ΔPe =

7944

Па

20

4195

180

3,0

15

102,0

0,26

306

1,0

34

340

ζтр пр = 1,0

21

1344

58

1,0

15

12,8

0,08

13

6,5

21

34

ζтр сл. = 3,0;

ζОП = 2,0;

ζтр отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

950

Суммарное сопротивление участка № 21

984

21'

4195

180

3,0

15

102,0

0,26

306

1,0

34

340

ζтр пр = 1,0

Суммарные потери давления ΔРуч. 20,20',21, Па

1664

Требуемые потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

6280

Циркуляционное кольцо через прибор седьмого этажа Ст10

ΔРрасп.уч. 22,22',23 = ΔРуч. 21 + 0,4·ΔPe =

7405

Па

22

2851

123

3,0

15

50,0

0,18

150

1,0

16

166

ζтр пр = 1,0

23

1344

58

1,0

15

12,8

0,08

13

6,5

21

34

ζтр сл. = 3,0;

ζОП = 2,0;

ζтр отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

950

Суммарное сопротивление участка № 23

984

Окончание табл. 5.1

Номер участка

Qt, Вт

Gуч, кг/ч

lуч, м

dу, мм

R, Па/м

v, м/с

R·lуч, Па

Σζ

Z, Па

ΔPуч, Па

Примечание

22'

2851

123

3,0

15

50,0

0,18

150

1,0

16

166

ζтр пр = 1,0

Суммарные потери давления ΔРуч. 22,22',23, Па

1316

Требуемые потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

6089

Циркуляционное кольцо через прибор восьмого этажа Ст10

ΔРрасп.уч. 24 = ΔРуч. 23 + 0,4·ΔPe =

7214

Па

24

1512

65

7,5

15

15,5

0,1

116

7,0

28

144

трпр = 1,0;

ζОП = 2,0;

отв = 1,5

Потери давления в клапане ГЕРЦ-TS-90 ΔPTS-90, Па

550

Суммарное сопротивление участка № 25

694

Требуемые потери давления в клапане ГЕРЦ-RL-5 ΔPRL-5, Па

6520

Таблица 5.2

Результаты подбора термостатических и балансовых клапанов

Номер стояка

Номер этажа

Gуч, кг/ч

ΔPрег.уч, Па

ΔPTS-90, Па

Характеристики балансового клапана

ΔPRL-5, Па

kv, м³ч

n

Ст10

1 эт.

71

10050

550

9500

0,23

1,0

Ст10

2 эт.

58

9470

950

8520

0,19

0,8

Ст10

3 эт.

58

9035

950

8085

0,19

0,8

Ст10

4 эт.

58

8782

950

7832

0,20

0,9

Ст10

5 эт.

58

7769

950

6819

0,20

0,9

Ст10

6 эт.

58

7230

950

6280

0,23

1,0

Ст10

7 эт.

58

7039

950

6089

0,23

1,0

Ст10

8 эт.

65

7070

550

6520

0,23

1,0

5.3 Подбор числа секций отопительных приборов

Расчёт аналогичен расчёту для однотрубной системы с тем отличием, что средняя температура отопительного прибора tср, °С, рассчитывается по выражению

,                                                  (5.2)

где tг и tо – расчётные температуры теплоносителя, °С, соответственно

Похожие материалы

Информация о работе