Проектирование 13-этажного здания 120-квартирного жилого дома с помещениями общественного назначения (магазином) на 1-м этаже (Расчетно-конструктивное проектирование)

Страницы работы

46 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

      2  РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНОЕ ПРОЕКТИРОВАНИЕ

2.1 Исходные данные для проектирования

Место строительства – г. Чебоксары

Нормативная глубина промерзания грунта – 1,6 м


Расчетная глубина промерзания – 0,96 м

Рисунок 2.1.1 Схема строительной площадки

Рисунок 2.1.2 Геологический разрез участка по скважинам 1 – 2 – 3.

Рисунок  2.1.3 Геологический разрез участка по скважинам 5 – 2 – 4.

Покровным является почвенный слой толщиной 30 см, g = 17,5 кН/м3

1 слой – супесь;

2 слой – суглинок;

3 слой –глина.

Расчетная снеговая нагрузка для IV района – 2,4 кПа

   2.2 Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства

Оценку инженерно-геологических условий площадки строительства производим путем изучения геологических разрезов в пределах контура сооружения и определения значений условных расчетных сопротивлений грунта.

Физико-механические свойства грунтов были определены в лабораторных условиях и их значения сводим в таблицу 2.2.1.

Таблица  2.2.1.  Физико-механические свойства грунтов       

п/п

Наименование характеристик грунтов

1-й слой

супесь

2-ой слой

суглинок

3-ий слой

глина

1

Удельный вес грунта   II,  кН/м3

20,5

19

19,6

2

Удельный вес твердых частиц                , кН/м3

26,6

26,6

27,1

3

Природная влажность   W, дол. ед.

0,20

0,25

0,285

4

Влажность на границе раскатывания,  Wp, дол. ед.

0,15

0,21

0,21

5

Влажность на границе текучести,  WL , дол. ед.

0,21

0,3

0,54

6

Коэффициент сжимаемости,      mо, кПа-1

6´10 -5

15´10 -5

5,6´10 -5

7

Коэффициент фильтрации, кф, м/с

2´10 -5

4,3´10 -7

8´10 -8

8

Нормативный угол внутреннего трения,jII, кПа

26

16

16

9

Нормативное удельное сцепление, СII, МПа

0,015

0,016

0,025

10

Модуль деформаций,Е, МПа

18,5

4,2

11,7

·  Степень сжимаемости грунтов определяем по модулю деформаций:

5 МПа<Е(1)=18,5 МПа<20 МПа – грунт среднесжимаемый.   

Е(2)=4,2 МПа<5МПа – грунт сильносжимаемый.

5 МПа<Е(3)=11,7 МПа<20 МПа – грунт среднесжимаемый.

·  Удельный вес сухого грунта вычисляется по формуле:

 , кН/м3                                                   (2.1)

кН/м3 

кН/м3

кН/м3

·  Число пластичности вычисляется по формуле:

JP = WL – WP                                                   (2.2)

Определяется для глинистых грунтов

JP(1) = 0,21- 0,15 = 0,06 – супесь, т.к.  0,01≤JP<0,07.

JP(2) = 0,3- 0,21 = 0,07 – суглинок, т.к. 0,07≤JP≤0,17.

JP(3) = 0,54- 0,21 = 0,33 – глина, т.к. JP>0,17.

·  Показатель текучести определяется по формуле:

                                                   (2.3)

 Супесь пластичная, т.к. 0< JL≤1.

 Суглинок мягкопластичный, т.к. 0,5< JL≤0,75.

 Глина полутвердая, т.к. 0< JL≤0,25.

·  Коэффициент пористости определяется по формуле:

e = ( / )´(1 + W) – 1                                        (2.4)

e (1) = 26,6/20,5 (1+0,15) – 1 = 0,595

e (2) = 26,6/19 (1 + 0,25) – 1 = 0,75

e (3) = 27,1/19,6 (1 + 0,285) – 1 = 0,776

           Предварительная оценка просадочности

Согласно [5] к просадочным грунтам относятся грунты со степенью влажности Sr≤0,8 и показателем просадочности П<0,1 при 0,01≤JP<0,1

П<0,17 при 0,1≤JP<0,14

П<0,24 при 0,14≤JP<0,22

·  Степень влажности вычисляется по формуле:

                                                                  (2.5)

 –   удельный вес воды, равный 10 кН/м3

 >0,8 – грунт непросадочный;

> 0,8– грунт непросадочный;

> 0,8– грунт непросадочный;

Вывод:  

Окончательно для данных грунтовых условий устанавливаем:

1й слой грунта – супесь пластичная, среднесжимаемая, непросадочная;

2й слой грунта – суглинок мягкопластичный, сильносжимаемый, непросадочный;

3й слой грунта – глина полутвёрдая, среднесжимаемая, непросадочная.

  2.3 Назначение вариантов фундамента

По результатам анализа инженерно-геологических условий строительной площадки и с учетом конструктивной схемы здания для разработки проекта назначаем два варианта фундаментов:

1.  Свайные фундаменты из железобетонных забивных свай сплошного квадратного сечения 300х300 мм с ненапрягаемой арматурой по [7] с монолитным ростверком.

2.  Свайные фундаменты из буронабивных свай круглого сечения с монолитным ростверком.    

  2.4 Сбор нагрузок на обрез ростверка

Таблица 2.4.1.   Сбор нагрузок на обрез ростверка     

п/п

ВИД НАГРУЗКИ

НОРМАТИВНАЯ

РАСЧЕТНАЯ

А. Постоянные

1

Наружная стена.

кирпич=18кН/м3; = 500мм; h=42,5м;

(42,5 х 0,5 х 18)

382,5кН/м

1,3

497,3кН/м

2

Стена подвала. = 24,5 кН/м 3;

 = 600 мм; h =2,8;

(2,8 х 0,6 х 24,5)кН/м

41,16кН/м

1,1

45,28 кН/м

3

Диафрагмы жесткости

= 24,5 кН/м 3;

 = 220 мм; h =28,74м;

(28,74х0,22х24,5) кН/м

154,9 кН/м

1,1

170,4 кН/м

4

Колонны=25кН/м3;300х300 мм h=44,9 м .

(25х0,3х0,3х44,9)кН

101,03кН

1,1

111,13кН

5

Плиты перекрытия =25кН/м3;

 = 220 мм

(14 х 25 х 0,22 )

77

1,1

84,7

6

Плиты покрытия – =25кН/м3;

 = 220 мм

(25 х 0,22)

5,5

1,1

6,05

7

Конструкции полов – 115кН/м2;

(13 х 1,15)

34,5

1,3

44,85

8

Утеплитель экструзионный пенополистирол;  =2кН/м 3; =200мм;

(2 х 0,2 х 3,000)

1,2

1,3

1,56

9

Конструкция кровли       0,75 кН/м2; (0,75 х 3,000)

2,25

1,3

2,93

Б. Временные

10

-на междуэтажных перекрытиях – 1,5 кПа; (13 х 1,5)

19,5

1,3

25,35

11

-на чердаке – 0,7 кПа

0,7

1,3

0,91

12

-снеговая S=Sg×µ;  Sg=2,4 кПа

1,68

2,4

ИТОГО:

142,33кН/м2

168,75кН/м2

Временная нагрузка принята по [5] по табл.3, п.1 и п.8. Коэффициенты надежности по нагрузке там же. Нормативное значение снеговой нагрузки So следует определять умножением расчетного значения на коэффициент 0,7 по [8].

Вертикальная сосредоточенная нагрузка N, передающаяся на фундамент подсчитывается как произведение соответствующей единичной нагрузки на грузовую площадь, приходящуюся на рассматриваемый фундамент.

Нагрузки от собственного веса стен подсчитывается по формуле:

Рстст×Вст×kпр,                                     (2.6)

Где рст - погонная нагрузка от стены, кН/м.

Вст – ширина стенового пояса, приходящегося на рассматриваемый фундамент.

kпр – коэффициент просветности, учитывающий уменьшение веса стены за счёт оконных и дверных проёмов, kпр=0,6.

             Рисунок 2.4 Схема расположения фундаментов

Расчёты сосредоточенных нагрузок на фундаменты сведены в таблицу 2.4.2.

Таблица 2.4.2.  Сосредоточенные нагрузки на обрез ростверка             

№ фундамента

Нагрузки от перекрытия и колонн

Нагрузки от стен

Грузовая площадь,м2

Нагрузка от колонн нормативная, кН

Нагрузка от колонн расчетная, кН

Единичная нагрузка, кН/м2

Nн, кН

Nр, кН

Ширина стен, м

Погонная нагрузка, кН/м

Коэффициент просветности, kпр

Рнст, кН

Ррст, кН

СФ-1

12,15

101,03

111,13

142,33

1729

2050

4,5

382,5

0,6

1033

1343

СФ-2

16,81

101,03

111,13

142,33

2393

2836

-

-

-

-

-

СФ-3

12,7

101,03

111,13

142,33

1808

2143

2,7

154,9

1

418,2

460,1

СФ-4

16,2

101,03

111,13

142,33

2306

2734

-

-

-

-

-

СФ-5

5,56

101,03

111,13

142,33

791

938,3

1,75

5,85

382,5

0,6

1742

2267

Итого нагрузка в центре подошвы ростверка:

Для фундамента СФ-1:

NH=101,03+1729+1033=2863,03 кН;       NР=111,13+2050+1343=3504,13кН.

Для фундамента СФ-2:

NH=101,03+2393=2494,03 кН;              NР=111,13+2836=2947,13кН.

Для фундамента СФ-3:

NH=101,03+1808+418,2=2327,23 кН;       NР=111,13+2143+460,1=2714,23кН.

Для фундамента СФ-4:

NH=101,03+2306=2407,03кН;               NР=111,13+2734=2845,13кН.

Для фундамента СФ-5:

NH=101,03+791+1742=2634,03 кН;          NР=111,13+938,3+2267=3316,43 кН.

2.5  Расчет фундаментов из забивных свай

  2.5.1 Определение глубины заложения подошвы ростверка

Нормативная глубина сезонного промерзания грунта определяется по формуле 2 [5]:

                                      ,                                         (2.7)

где  dfn - нормативная глубина сезонного промерзания грунта, м;

dо – величина, принимаемая равной для супесей 0,28 м;

Mt - безразмерный коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе, принимаемых по СНиП по строительной климатологии и геофизике, а при отсутствии в них данных для конкретного пункта или района строительства - по  результатам наблюдений гидрометеорологической станции, находящейся в аналогичных условиях с районом строительства.

Mt = 32,6;

 м;

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта определяется по формуле 3 [5]

df=kh*dfn ,                                        (2.8)

где   df - расчетная глубина сезонного промерзания грунта, м;

kh - коэффициент, учитывающий влияние теплового режима сооружения, принимаемый по таблице 1 [15].  kh=0,6.

df=1,6*0,6=0,96 м.

Конструктивно глубина заложения подошвы ростверка определяется следующим образом:

dк=1,2+2,4 –1,2=2,4 м.

Примем глубину заложения подошвы ростверка

Похожие материалы

Информация о работе