Расчетно-конструктивное проектирование десятиэтажного жилого дома с монолитным каркасом, страница 5

Процент армирования составляет:

μ=100%*А_s/b*h₀=100%*393/(1000*185)=0,212% > 0.05%. Условия п. 5.16 [7], соблюдены.

Расчет верхней пролетной арматуры относительно оси Х:

h₀=220-35=185 мм,

α_m=M/(R_b*b*h₀²)=10/(13.05*1000*185²)=0.0224,

ξ=1-(1-2*α_m)^0,5=1-(1-2*0.0224) ^0,5=0.0227, х=ξ*h₀=0.0227*185=4,2 мм.

А_s=( R_в*b*х)/R_s=(13,05*1000*4,2)/355=150,16 мм²

Принимаем 5 Ø 8 А400, А_s=251 мм² с шагом 200 мм.

Проверка несущей способности:

х=А_s*R_s/(R_b*b)=251*365/13.05*1000=7,02 мм,

M_u=R_b*b*х*(h₀-х/2)=13,05*1000*7,02*(185-5,37/2)=16,69 кНм

M_u=16,69 кНм > M=10 кНм.

Процент армирования составляет:

μ=100%*А_s/b*h₀=100%*251/(1000*185)=0,136% > 0.05%. Условия п. 5.16 [7] соблюдены.

Выделяем зону, в которой требуется дополнительная стержневая арматура. Это зона над колонной.

Расчётный изгибающий момент: М_р=-25 кНм.

Момент воспринимаемый верхней арматурой: M_u=10 кНм.

Момент, приходящийся на стержневую арматуру над колонной:

М=М_р-M_u=25-10=15 кНм.

h₀=220-60=160 мм,

α_m=M/(R_b*b*h₀²)=15*10⁶/(13.05*1000*160²)=0.0336,

ξ=х/ h₀=1-(1-2*α_m)^0,5=1-(1-2*0,0336) ^0,5=0.0342, х=ξ*h₀=0.0949*185=6,327 м.

Требуемая площадь растянутой арматуры:

А_s=( R_b*b*х)/R_s=(13,05*1000*6,327)/280=226,21 мм²

Принимаем 5 Ø 10 А400 с шагом 200 мм А_s=393 мм².

Проверка несущей способности.

х=А_s*R_s/(R_b*b)=393*280/13.05*1000=8,42 мм,

M_u=R_b*b*х*(h₀-х/2)=13,05*1000*5,38*(160-5,38/2)=17,27 кНм

M_u=17,27 кНм > M=10 кНм

Несущая способность обеспечена.

Процент армирования составляет:

μ=100%*А_s/b*h₀=100%*393/(1000*160)=0,245% > 0.05%. Условия п. 5.16 [7] соблюдены.

Расчет по прочности плиты перекрытия вдоль буквенных осей (на действие изгибающего момента М_Х).

Расчет нижней пролетной арматуры относительно оси У:

h₀=220-35=185 мм,

α_m=M/(R_b*b*h₀²)=17/(13.05*1000*185²)=0.0447,

ξ=1-(1-2*α_m)^0,5=1-(1-2*0.0447) ^0,5=0.0388, х=ξ*h₀=0.0457*185=7,18 мм.

А_s=( R_в*b*х)/R_s=(13,05*1000*7,18)/365=246,12 мм²

Принимаем 5 Ø 8 А_s=251 мм²

Проверка несущей способности.

х=А_s*R_s/(R_b*b)=251*365/13.05*1000=7.02 мм,

M_u=R_b*b*х*(h₀-х/2)=13,05*1000*7.02*(185-7.02/2)=17.63 кНм

M_u=17.63 кНм > M=17 кНм.

Процент армирования составляет:

μ=100%*А_s/b*h₀=100%*251/(1000*185)=0,136% > 0.05%. Условия п. 5.16 [7] соблюдены.

Расчет верхней пролетной арматуры относительно оси Х:

h₀=220-35=185 мм,

α_m=M/(R_b*b*h₀²)=10/(13.05*1000*185²)=0.0224,

ξ=1-(1-2*α_m)^0,5=1-(1-2*0.0224) ^0,5=0.0227, х=ξ*h₀=0.0227*185=4,2 мм.

А_s=( R_в*b*х)/R_s=(13,05*1000*4,2)/355=150,16 мм²

Принимаем 5 Ø 8 А400, А_s=251 мм² с шагом 200 мм.

Проверка несущей способности.

х=А_s*R_s/(R_b*b)=251*365/13.05*1000=7,02 мм,

M_u=R_b*b*х*(h₀-х/2)=13,05*1000*7,02*(185-5,37/2)=16,69 кНм

M_u=16,69 кНм > M=10 кНм

Процент армирования составляет:

μ=100%*А_s/b*h₀=100%*251/(1000*185)=0,136% > 0.05%. Условия п. 5.16 [7]  соблюдены.

Выделяем зону, в которой требуется дополнительная стержневая арматура. Это зона над колонной.

Расчётный изгибающий момент: М_р=-25 кНм.

Момент воспринимаемый верхней арматурой: M_u=10 кНм.

Момент, приходящийся на стержневую арматуру над колонной:

М=М_р-M_u=25-10=15 кНм.

h₀=220-60=160 мм,

α_m=M/(R_b*b*h₀²)=15*10⁶/(13.05*1000*160²)=0.0336,

ξ=х/ h₀=1-(1-2*α_m)^0,5=1-(1-2*0,0336) ^0,5=0.0342, х=ξ*h₀=0.0949*185=6,327 м. 

Требуемая площадь растянутой арматуры:

А_s=( R_b*b*х)/R_s=(13,05*1000*6,327)/280=226,21 мм²

Принимаем 5 Ø 10 А400 с шагом 200 мм А_s=393 мм².

Проверка несущей способности.

х=А_s*R_s/(R_b*b)=393*280/13.05*1000=8,42 мм,

M_u=R_b*b*х*(h₀-х/2)=13,05*1000*5,38*(160-5,38/2)=17,27 кНм

M_u=17,27 кНм > M=10 кНм

Несущая способность обеспечена.

Процент армирования составляет:

μ=100%*А_s/b*h₀=100%*393/(1000*160)=0,245% > 0.05%. Условия п. 5.16 [7]  соблюдены.

Анкеровка арматуры:

Диаметр 8:

L_an=(w_an* R_s/R_b+∆λ_an)*d= (0.5*365/13,05+11)*8=200 мм

Диаметр 10:

L_an=(w_an* R_s/R_b+∆λ_an)*d=(0.5*365/13,05+11)*10=249 мм Принимаем величину анкеровки 300 мм.

Полученная ручным расчетом арматура совпадает с арматурой, рассчитанной в программе ПК SCAD  или в некоторых случаях меньше на 20%, что считается приемлемым. В связи с неточностью моделирования сопряжения элементов, полученные изгибающие моменты в точках соединения колонн с перекрытием получаются завышенными, поэтому диаметр арматуры, рассчитанной программой, в этих местах несколько больше.