Оптимизация системы теплоснабжения от водогрейной котельной в микрорайоне г. Вологда, страница 10

Приведенная методика исходит из постоянного удельного падения давления в главной магистрали, то есть из линейного пьезометрического графика главной магистрали. Задачей данного расчета является определение Rлопт оптимального для главной магистрали и проведение сравнительного расчета общепринятой методики с оптимальной.

Примем удельное линейное падение давления в главной магистрали Rо=10 Па/м и по формуле определим диаметры участков

.

Материальная характеристика сети для подающего и обратного трубопроводов

Мо=Σdoi·li=2·356,39=712,78 м2.

Длина главной магистрали

L=2·Σli=2·1324,90=2649,8 м.

Определим удельные ежегодные тепловые потери на 1 м2 условной (по наружному диаметру изоляции) материальные характеристики тепловой сети по формуле 12.44а [6]

qтс=Pi·k·(τср-to)·(1+β)·m·10-9,

где

k

-

коэффициент теплопередачи с учетом тепловой изоляции и способа прокладки, отнесенный к условой площади наружной поверхности и изоляции, принимаем k=1,0 Вт/м2·К;

τср

-

средняя годовая температура теплоносителя, τср=65оС;

to

-

средняя годовая температура окружающей среды или грунта, to=6,3оС по прил.1 [3];

m

-

длительность работы тепловой сети, m=8000 ч/год;

β

-

условный коэффициент местных потерь, учитывающий дополнительные потери теплоты опорами, арматурой, компенсаторами, (1+β)=1,2 – для надземной прокладки.

qтс=3,14·1,0·(65-6,3)·1,2·8000·10-9=6,37 ГДж/м2·год.

Тогда коэффициент φ будет равен

.

Оптимальное удельное линейное падение давления будет

Па/м.

Результаты расчета представлены в табл. 6.

6. Расчет аварийных режимов

6.1. Обрыв магистрали

Место обрыва магистрали показано на рис.1.

Расчет сопротивление отдельных магистральных участков и перемычки ведется по формуле 6.5.б [6]

,

где

kэ

-

эквивалентная шероховатость, для новой теплотрассы kэ=0,0005;

.

Тогда сопротивления участков магистрали будут:

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26,

м·с26.

Сопротивление перемычки определяется как

Sп=Sуд·(l+lэ),

где

Sуд

-

удельное сопротивление одного метра трубы, Sуд=28,79 с26.

l

-

длина перемычки, l=325 м;

lэ

-

эквивалентная длина перемычки, lэ=50,68 м.

Sп=28,79·(325+50,68)=10815,83 с2·м/м6.

Проводимости ответвлений тепловой сети будут

,

где

V

-

объемный расход воды, определяемый как

V=G/ρ;

ΔH

-

располагаемый напор у потребителя, определяется по пьезометрическому графику (рис.5).

, ,

, ,

, ,

, ,

, ,

, ,

, ,

, ,

, ,

, ,

, .

Проводимость узла 12-13:

.

Сопротивление VIIIго участка магистрали включая узел 12-13:

с2·м/м6.

Проводимость узла 14-15:

.

Сопротивление IXго участка магистрали включая узел 14-15:

с2·м/м6.

Проводимость узла 16-17:

.

Сопротивление Xго участка магистрали включая узел 16-17:

 с2·м/м6.

Проводимость узла 21-22:

.

Сопротивление XIIго участка магистрали включая узел 21-22:

с2·м/м6.

Проводимость узла 19-20:

.

Сопротивление XIго участка магистрали включая узел 19-20:

с2·м/м6.

Проводимость узла 18:

.

Сопротивление перемычки включая узел 18:

с2·м/м6.

Проводимость узла 1-2:

.

Сопротивление Iго участка магистрали включая узел 1-2:

 с2·м/м6.

Проводимость узла 3-4:

.

Сопротивление IIго участка магистрали включая узел 3-4:

с2·м/м6.