mп — коэффициент, учитывающий породу древесины (табл. 4, СНиП ΙΙ-25-80);
Ru = 14*1*1*1*0,8 = 11,2 МПа
σx = 0,365/0,005= 73 кН/м² = 0,73 МПа < Ru = 11,2 МПа.
Вывод: прочность проступи обеспечена.
Ι.6. Проверка жесткости проступи
f/l0 = (Мn*l0)/(10*Е*Ix);
f/l0 = (0,305*1)/(10*10*651*10)= 0,00004
f/l0= 0,00004 <1/n0 = 1/200 = 0,005
Вывод: жесткость достаточна.
II. Расчет тетивы
II.1. Нагрузка на 1 м длины тетивы
Нормативная нагрузка |
Подсчет нагрузки |
Норма-тивная нагруз-ка, кН/м |
γf |
Расчетная нагрузка, кН/м |
Ι. Постоянная: 1. Собственный вес проступи 2. Собственный вес подступенка 3. Собственный вес бруска 4. от ограждения |
hст*lст*γ=0,05м* *0,25м*5кН/м³ bп*(lст/2)*γ=0,15м* *(1м/2)*5кН/м³ bб*hб*γ=0,05м* *0,05м*5кН/м³ |
0,063 0,375 0,013 0,2 |
1,1 1,1 1,1 1,2 |
0,069 0,413 0,014 0,24 |
5. Собственный вес тетивы |
bт*hт*γ=0,05м* *0,25м*5кН/м³ |
0,063 |
1,1 |
0,069 |
Итого постоянная: |
gn =0,714 |
g =0,805 |
||
П. Временная — р = 1,5 кН/м²(т. 3, стр. 5 СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия») |
р*(bл/2)*cos α; 1,5кПа*(1м/2)*0,59 |
Рn =0,443 |
1,2 |
Р=0,531 |
Ш. Полная |
qn =1,157 |
q=1,336 |
II.2. Расчет тетивы производится по прочности и по жесткости
Расчет по прочности производится как для сжато-изогнутого элемента, так как α >30°. Рассматриваем тетиву как однопролетную балку.
II.3. Определение расчетных усилий
qxn = qn*cosα*γn; qxn = 1,157*0,59*0,95= 0,649 кН/м
qx = q*cosα*γn; qx =1,336*0,59*0,95= 0,749 кН/м
qуn = qn*sinα*γn; qуn =1,157*0,81*0,95= 0,89 кН/м
qу = q*sinα*γn; qу =1,336*0,81*0,95= 1,028 кН/м
Расчетная схема тетивы
Расчетный пролет тетивы: lл =1 м; lт = lл / cosα = 1/0,59 = 1,7 м
Определение изгибающих моментов от поперечной нагрузки:
Мn = qxn *l²т/8 = 0,649*1,7²/8 = 0,23 кН*м
М = qx *l²т/8 = 0,749*1,7²/8 = 0,27 кН*м
Расчетная сжимающая сила: N= qу *lт = 1,028*1,7= 1,75 кН
II.4 Определение геометрических характеристик сечения
Арасч = hт*bт = 25*5=125 см²
Wx = bт*hт²/6 = 5*25²/6 = 520,83 см³
Ix = bт*hт³/12 = 5*25³/12 = 260,42 см4
Радиус инерции тетивы относительно оси x-x ix =0,289*hт =0,289*250=72,25 мм
Расчетная свободная длина тетивы l0= lт =1700 мм
Гибкость тетивы λ x = l0 * ix =1700/72,25=23,5, тогда φ, при λ<70
φ = 1-0,08(λ²/100)=1-0,08(23,15²/100)= 0,571
II.5. Проверка прочности тетивы
σ = N/Aрасч+Μд/Wx ≤ Ru, где Μд – изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок (см. п. 4.17 СНиП)
Μд = М/ξ=0,27/0,978=0,276 кН*м где ξ – коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы.
ξ = 1- N/(φ*Rс* Aрасч)=1-1,75/(0,571*1,12*125)=0,978
Rс таб =14 МПа (табл. 3 СНиП)
Rс = Rс таб *mт*mв*mб*mп =11,2 МПа =1,12 кН/см² (см. п. I.5.)
σ = 1,75/125+27,6/520,83= 0,067 кН/см² = 0,67 МПа
σ = 0,67 МПа < Ru =11,2 МПа, где Ru = Rс =11,2 МПа
Вывод: прочность тетивы обеспечена.
II.5. Проверка жескости тетивы)
f/lт = (Мn*lт)/(10*Е*Ix) = (0,23*1,7)/(10*10*651*10)= 0,00006
f/lт =0,00006 < 1/n0 = 1/250 = 0,004
Вывод: жесткость тетивы обеспечена.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.