Проектирование многоэтажного каркасного здания. Проектирование неразрезного железобетонного ригеля

Интенсивность хомутов расчет арматуры не требуется, арматуру устанавливаем конструктивно. Продольная арматура &10А-I, поперечная арматура &4Вр-I с шагом 100.

Корректировка диаметра поперечной арматуры не требуется.

1.5. расчет продольных ребер панели

1.5.1. НАГРУЗКИ И УСИЛИЯ

Расчетная схема панели приведена на рис. 2.

Расчетная схема панели

Рис. 2.

Расчетные нагрузки на 1 пог. метр панели:

а) для по несущей способности:

б) для расчета по трещиностойкости и деформациям:

ù длительно действующая (постоянная + временная длительная):

ù кратковременная:

ù полная:

Изгибающий момент:

от нагрузки q              

от нагрузки           

от нагрузки           

Поперечные силы:

от нагрузки q              

от нагрузки           

от нагрузки           

1.5.2. РАСЧЕТ ПАНЕЛИ ПО НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ

Размеры приведенного поперечного сечения панели, принятые к расчету, показаны          на рис. 1. б.

1.5.3. Проверка прочности продольных ребер по наклонной полосе между наклонными трещинами

Расчет выполняем по [I, формула (72)] без учета поперечной арматуры :

Класс бетона В20.

Размеры сечения продольных ребер достаточны.

1.5.4. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПО НОРМАЛЬНЫМ СЕЧЕНИЯМ

Расчетная ширина полки продольных ребер

Полагая  определим:

По [3,табл.20]  Определим  .  Следовательно, граница сжатой зоны бетона проходит в полке. Сечение рассчитываем как прямоугольное с шириной, равной

Требуемая площадь сечения арматуры класса АùIII (R_s = 365 МПа):

Принимаем 2 & 20 АùIII с A_s = 6,28 см² > 5,18 см².

1.5.5. РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

Определим требуемую интенсивность хомутов:

 тогда:

Принимаем

Следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется и устанавливается конструктивно.

Шаг поперечных стержней на приопорных участках, , принимаем S = 150 мм.

В средней части пролета  Принимаем S = 300 мм.

Примем 2&8А-I с

1.5.6. РАСЧЕТ ПАНЕЛИ НА МОНТАЖНОЕ УСИЛИЕ

Распределенная нагрузка от собственного веса панели на 1 пог. м:

где ù нормативная нагрузка 1 м² панели; b_н ù номинальная ширина панели; k_д ù коэффициент динамичности [1, п. 1.13].

Величина опорного момента:

Требуемая площадь продольной арматуры (класса АùI) в верхней зоне панели при:

Принимаем 2 & 10 АùI с

Характер работы панели при монтаже показан на рис. 3.

Расчет панели на монтажные усилия

Рис. 3.

Собственный вес панели равен:

Нормативное усилие на одну петлю (при передаче усилия от веса панели на три петли):

При Р_н = 1,1 тс и арматуре класса АùI принимаем диаметр петли d = 12 мм.

1.6. Расчёт по предельным состояниям II группы.

1.6.1 определение геометрических характеристик приведённого сечения.

Определим геометрические хар-ки сечения плиты при

Площадь приведённого сечения:

Статический момент приведённого сечения:

Расстояние от центра тяжести до нижней грани рёбер

Момент инерции относительно его центра тяжести

Момент сопротивления по растянутой зоне

Расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удалённой от растянутой зоны

Упруго пластический момент сопротивления по растянутой зоне[5.таблю13]

1.6.2 Расчёт по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента.

 кHм, Следовательно трещины образуются и требуется расчёт на раскрытие трещин.

1.6.3. Расчёт по раскрытию трещин , нормальных к продольной оси элемента.

Ширина продольного раскрытия трещин от полной нагрузки(М_qII=79,9kHм)

Ширина недонапряжённого раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузки(М_qII=53,4kHм )

мм

Ширина продольного раскрытия трещин от постоянной и длительной нагрузки

мм ширина непродолжительного раскрытия трещин а_crc1=0,386mm<[a_crc1]=0,4mm [1.табл.2]

a_crc2=0,163mm<[a_crc2]=0,3mm[1.табл.2].

1.6.4 Расчёт по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси элемента

;;

;на уровне центра тяжести панели наклонные трещины не образуются.

Для мест примыкания сжатой полки к ребрам панели:

;

в местах примыкания сжатой полки к ребрам панели наклонные трещины не образуются.

1.6.5 Расчёт по деформациям.

Кривизна от непродолжительного действия полной нагрузки(M_qII=79,9 kHм)

_-  коэфициент j_m

-    коэфициент j_s

Кривизна от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузки(M_qII=53,4kHм);

Кривизна от продолжительного действия  постоянной и длительной нагрузки(M_qII=53,4kHм);

Полная кривизна:

Величина прогиба для свободно опёртой панели:

В соответствии с [3.табл.2],[f_m]=3,23cm<f_m=3,6. Следовательно, необходимо увеличить толщину плиты