Климатические данные района строительства. Теплотехнический расчет ограждающих конструкций. Расчет теплого баланса (теплопотерь) помещения здания

термическое сопротивление неоднородных участков определяем по формуле

, м^{2 0}С/Вт                 

R_III = R_IV = 0.032/1.92 = 0.0167, м^{2 0}С/Вт(16)

R_d = 0.0167+2*0.1 = 0.219 м^{2 0}С/Вт

2.2.8 Приведенное термическое сопротивление железобетонной конструкции определяем по формуле

, м^{2 0}С/Вт                                                   (17)

м^{2 0}С/Вт

Полученное значение R_жб^пр подставляем в формулу (10) и определяем толщину утеплителя перекрытия

, м                         (18)

 м определяем R₀^Ф

м^{2 0}С/Вт

2.2.9. Определяем коэффициент теплопередачи конструкции перекрытия по формуле (9)

К = 1/R₀^Ф = 1 / 2,11 = 0,47

2.3 Теплотехнический расчет перекрытия над неотапливаемым подвалом.

2.3.1 Определяем требуемое сопротивление теплопередачи R₀^ТР1 по санитарно – гигиеническим и комфортным условиям по формуле (1).

, м^{2 0}С/Вт, где  a_в = 8,7 Вт/м^{2 0}С

Dt^н = 2; n = 0.6

м^{2 0}С/Вт

УГТУ.270102.95.06

Лист

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

9

2.3.2 Определяю требуемое сопротивление теплопередачи R₀^ТР2 по величине

4000 – 2.8 

6000 - 3,5 из этих значений находим свое R₀^ТР2 = 3,16 м^{2 0}С/Вт

2.3.3. Определяем толщину искомого утеплителя из формулы (3)

R₀ = R₀^ТР2 =3,16, м^{2 0}С/Вт

, м^{2 0}С/Вт где a_н = 6 Вт/м^{2 0}С; a_в = 8,7 Вт/м^{2 0}С

, м^{2 0}С/Вт где R_жб^пр – приведенное термическое сопротивление железобетонной плиты с пустотами, которые определяются следующим образом

2.3.4. Для упрощения расчета R_жб^пр круглые отверстия следует заменить на равновеликие по площади квадратные отверстия со стороной квадрата , размеры ; , при этом d и d заданы d = 0.12 м;      d = 0,17 м

a = 0.106, c = 0.035, b = 0.032

2.3.5 Железобетонную плиту перекрытия с воздушными пустотами условно разрезают параллелями (I-I и II-II) и перпендикулярами (III-III, IV-IV, V-V) сечениями относительно действия теплового потока Q как, показано на рис. 1.

2.3.6 Определяем термическое сопротивление железобетонной плиты относительно параллельных сечений (I-I и II-II) R_a по формуле

, м^{2 0}С/Вт где F₁,F₂ – площади отдельных участков железобетонной плиты по неоднородным и однородным сечениям, м² определяем по формуле

, м²

, м²

где l – длинна участка железобетонной плиты, м, l=1 м а, с – принятые размеры согласно расчету и рисунка 1.

n – количество пустот, n = 6

m – количество железобетонных участков между пустотами, m = 7

F₁ = 0.106*1*6 = 0.636 м²

F₂ = 0,035*1*7 = 0,245 м²

R_I-I – термическое сопротивление неоднородного участка конструкции по сечению I-I определяем по формуле

, м^{2 0}С/Вт

УГТУ.270102.95.06

Лист

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

10

где R_вп – термическое сопротивление воздушной прослойки, м^{2 0}С/Вт,

[9, табл. 4]

R_вп = 0,15

l - расчетный коэффициент теплопроводности железобетона

l = м^{2 0}С/Вт, [9]; l = 1,92

R_II-II – термическое сопротивление однородного участка конструкции по сечению II-II определяется по формуле

, м^{2 0}С/Вт

, м^{2 0}С/Вт

R_I-I = 2*0,032/1,92+0,15 = 0.183 м^{2 0}С/Вт

м^{2 0}С/Вт

2.3.7. Определяем термическое сопротивление железобетонной плиты относительно перпендикулярных сечений (III-III, IV-IV, V-V)

R_b по формуле:

R_b = R_III-III+R_IV-IV+R_V-V, м^{2 0}С/Вт где R_III-III, R_V-V – термическое сопротивление однородных участков определяем по формуле:

, м^{2 0}С/Вт

R_IV-IV – термическое сопротивление неоднородных участков определяем по формуле

, м^{2 0}С/Вт , м^{2 0}С/Вт

R_III = R_IV = 0.032/1.92 = 0.0167, м^{2 0}С/Вт

R_d = 0.0167+2*0,101= 0.219 м^{2 0}С/Вт

2.3.8 Приведенное термическое сопротивление железобетонной конструкции определяем по формуле

, м^{2 0}С/Вт

м^{2 0}С/Вт

Полученное значение R_жб^пр подставляем в формулу (10) и определяем толщину утеплителя перекрытия

, м

УГТУ.270102.95.06

Лист

Изм

Лист

№ докум.

Подп.

Дата

11

 м определяем R₀^Ф

м^{2 0}С/Вт

К = 1/R₀^Ф = 1/3,065 = 0,326

2.4 Теплотехнический расчет заполнения световых проемов и входных дверей.

2.4.1 Конструкцию заполнения световых проемов (окон) и балконных дверей выбирают по [9, прил. 6], предварительно определив требуемое сопротивление теплопередачи R₀^ТР по [9, табл. 1б], из условия что R₀ ³ R₀^ТР

Коэффициенты теплопередачи окон и балконных дверей К, Вт/м^{2 0}С принимают одинаковым и определяют по формуле

К = 1/R₀^Ф

находим свое R₀^ТР2 = 0,46 м^{2 0}С/

Принимаем тройное остекление в раздельно спаренных переплётах                             R₀ = 0,46м^{2 0}С/Вт

К = 1/0,46 = 2,17Вт/м^{2 0}С

2.4.2. Коэффициент теплопередачи наружной входной двери следует определять из условия, что сопротивление теплопередачи входной наружной двери

R_внд должно быть не менее 60 % требуемого сопротивления теплопередачи наружной стены R₀^ТР1 т. е. R_внд ³ 0,6 R₀^ТР1

R_внд ³ 0,6*1,49= 0,894

Коэффициент теплопередачи наружной входной двери К_внд Вт/м^{2 0}С следует определить по формуле К = 1/ R_внд Вт/м^{2 0}С

К_внд = 1/0,894 = 1,12

2.5. Теплотехнический расчет внутренней перегородки.

2.5.1. Определим сопротивления теплопередачи внутренней перегородки