Здание отапливаемое, 1-но пролётное. Конструктивная схема здания. Тип рельса – КР70. Компоновка поперечной рамы

Страницы работы

13 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

Расчётная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну выше отметки 11,4  до 15,0 м. 

F2ст=(g1×åh+g2×åh)×a×gf×gn=( 2,5 × 1,2 + 0,4 × 2,4 )×6×1.1×0.95 = 24,83 кН

gост = 0.4 кН/м2

Расчётная нагрузка от веса стеновых панелей и остекления, передаваемая на колонну выше отметки 0.000 до 11,4 м

F3ст = (g1×åh+g2×åh) × a × gf × gn = (2.5 × 1.2 + 0.4 × 10,2) × 6 × 1.1 × 0.95 = 32.35 кН

Расчётная нагрузка от веса подкрановых балок:

F = Gп × gf × gn = 43,8 × 1.1 × 0.95 = 45.77 кН

Расчётная нагрузка от веса колонн:

на крайнюю колонну:

Fнад = h2 × b × Hверх × gж/б × gf ×gn = 4,07 × 0.6 × 0.5 × 25 × 1.1 × 0.95 = 31.89 кН

Fпод = h1 × b × Hрн × gж/б × gf × gn = (11.68 × 1 – 4,375) 0.5 × 25 × 1.1 × 0.95 = 124 кН

Временные нагрузки.

Снеговая нагрузка.

Вес снегового покрова на 1м2 площади горизонтальной проекции покрытия для II района, согласно главе СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия», s0=1.2 кПа=1200 Н/м2. Так как уклон кровли 3%<12%, средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяа u=5м/с>2м/с снижают коэфф. перехода m=1 умножением на коэфф. k=1.2-0.1×u=1.2-0.1×5=0.7 т.е km=1×0.7=0.7.

Расчётная снеговая нагрузка при km=0.7, gf=1.4, gn=0.95; на крайние колонны F=s0×km×a×(l/2)×gf×gn=

=1.2 × 0.7 × 6× 27/2 × 1.4 × 0.95 = 90.49 кН;

Крановые нагрузки.

Вес поднимаемого груза Q = 150 кН. Пролёт крана 27 – 2 × 0.75 =25.5м. База крана М=630см, расстояние между колёсами К=4.3м, вес тележки Gп=53кН, Fn,max=210 кН, Fn,max=210 кН.

Расчётное максимальное давление на колесо крана при gf=1.1: Fmax=Fn,max×gf×gn=210×1.1×0.95=219/45 кН,

Fn,min=(Q+Gкр)/2-Fn,max= 150 + 410 / 2 –210 = 70 KH


 Fmin=70×1.1×0.95 = 73/15 кН. Расчётная поперечная тормозная сила на колесо:

кН

Вертикальная крановая нагрузка на колонны от двух сближенных кранов с коэфф. сочетаний gI=0.85; Dmax = Fmax×gI×åy = 219.45×0.85×(0.275+1+0.625)=354.41 кН;

Dmin=70 × 0.85 × 1.95= 116.03 кН, где åy-сумма ординат линий влияния давления двух подкрановых балок на колонну;

Горизонтальная крановая нагрузка на колонну от двух кранов при поперечном торможении

H = Hmin × gI × åy = 5.3 × 0.85 × 1.95 = 8.56 кН.

Ветровая нагрузка.

Нормативное значение ветрового давления по главе СНиП 2.01.07-85 «Нагрузки и воздействия» Aw0=0.6 кПа (600н/м2). При условии Н/2×l=17.4/2×27=0.322<0.5 значение аэродинамического коэфф. для наружных стен принято: с наветренной стороны се = 0.8, с подветренной се= – 0.5.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки wm с наветренной стороны равно: для части здания высотой до 5м от поверхности земли при коэфф., учитывающем изменения ветрового давления по высоте, k = 0.75;504

wm1 = n0 × k × ce = 600 × 0.75 × 0.8 = 360 н/м2; то же высотой до 10м при k = 1;

wm2 = n0 × k × ce = 600 ×1× 0.8 = 480 н/м2; до 20м k= 1.25;

wm3 = n0 × k × ce = 600 × 1.25 × 0.8 = 600 н/м2 

На высоте 17.4 м в соответствии с линейной интерполяцией с наветренной стороны:

wm4 = wm2+[(wm3-wm2)/10]×(Hl-10) = 480 + [(600-480)/10]×(17.4-10) = 568.8 н/м2

wm5 = wm2+[(wm3-wm2)/10]×(HII-10) = 480 + [(600-480)/10]×(15/6-10) = 547.2 н/м2

Переменную по высоте ветровую нагрузку с наветренной стороны заменяют равномерно распределённой, эквивалентной по моменту в заделке консольной балки длиной 10.8м.

    н/м2

С подветренной стороны:

wms = (cl3/cl) × wm = (0.5 / 0.8)×252.98 = 158.11 н/м2.

Расчётная равномерно распределённая ветровая нагрузка на колонны до отметки 15.6 м при коэфф. надёжности по нагрузке gf=1.4, коэфф. надёжности по назначению gn=0.95: с наветренной стороны:

p=wm×a×gf×gn=252.98×6×1.4×0.95=2018.78н/м;

с подветренной стороны:

ps= 158.11 × 6 × 1.4 × 0.95 = 1261.72 н/м.

Расчётная сосредоточенная ветровая нагрузка выше отметки 15.6 м

5. Определение усилий в стойках рамы.


Определения эксентриситета для крайней колоны.

е = (hн-hв) / 2 = 1000 – 600 / 2 = 0.2м

м

м

м

м

м

Определение изгибающих моментов:

-от постоянной нагрузки в уровне верха колонны:

М1 = –Fст1 × eвст  + Fn . епокрв = –37.62 × 0.34 +319.53 . 0,125 = 27.15 кН/м в уровне консоли:

от снеговой нагрузки в уровне верха колонны

КН/м в уровне консоли:

вставить таблицу

5. Расчёт прочности колонны.

Бетон В 15

Rb = 8.5 МПа

Rbt  = 0.75 МПа

Еb = 20.5 ´ 103

Арматура А–III, d > 10 мм

Rs = Rsc = 2 × 105  МПа

Рссмотрим 2–ва сечения(1–0, 2–1)

Крайняя колонна.

Сечение 1-0 на уровне верха консоли колонны. Сечение колонны bxh=50x60см при а=а’=4см; полезная высота сечения h0=56см. В сечении действуют две комбинации расчётных усилий.

Комбинации расчётных усилий.

Усилия

1-я

2-я

М, кН×м

49,6

40

N, кН

389

479,5

Ме  = 31 КНм

Ne = 479,5 КН

Qe = 0

Вычисляют:

e01 = M1 / N1 = 49.6 / 389 = 0.127м =12.7см;

e02 = M2 / N2 = 40 / 479.5 = 0.083м =8,3см;

Расчет ведем по второму сочетанию.

е0 = 8.3

еa ³ (1/30) × h = 60/30 = 2см; т еа ³ (1/600) × Нв = 407 / 600 = 0.68см. еа³1.

l0 = 2.5 × Нв = 2.5× 4.07 = 10.175м. А

j = см;

l = l0 / j = 1017.5 / 17.3 = 58.8 >14 необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность. I = b × h3 / 12 = 50 × 603 / 12 = 900000 см4;

jе = 1 + b × (M/ Ml) = 1 + 1 × 155.67 / 164.67 = 1.95; b=1(тяжёлый бетон);

M=Mе+(Nе×(h0-a’))/2=31.6+479.5×(0.56-0.04)/2=155.67кН×м;

Мl = 40 + 479.5×(0.56 - 0.04)/2 = 164.67 кН×м;

de=e0/h=0.083/0.6=0.138;

de,min=0.5-0.01×(l0/h)-0.01×Rb×gb2=0.5-0.01×(407/60)-0.01×8.5×1.1=0.339 принимают de=0.32;

a = Еs / Eb = 200000 / 20500 = 9.77 при m=0.004 (первое приближение),

Is = m × b × h0 × (0.5–a)2 = 0.004 × 56 × 50 × (0.5 × 60 – 4)2 = 7571.2 см4; jsp=1.

Коэфф. h = 1 / (1-N/Ncr) = 1 / (1 - 479.5 / 7571.6) = 1.12; расстояние е = е0×h+0.5×h-a=8.3×1.12+0.5×60-4=35.29 cм. При условии, что Аs=As’ высота сжатой зоны:

см2.

Относительная высота сжатой зоны x = х / h0 = 10.26/56 = 0.18. Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона:

Здесь w = 0.85 - 0.008 × gb2 × Rb = 0.85 - 0.008 × 1.1 × 8.5 = 0.7752;

ss1 = Rs = 365 МПа.

В случае x = 0.18 < xR = 0.611

Т.к  Аs=As  < 0 арматуру принимают конструктивно:

Аs = 0.002 × В × h0 = 0.002 × 50 × 56 = 5.6 см2.

Принимаем 3Æ16 с Аs = 6.03 см2.

Расчёт сечения колонны 1-0 в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба, не делают, т.к

l0/ I1 = 611 / 14.43 = 12/34 < l0 / i1 = 58.82 где l0= 1.5 × Н2 =1.5 × 4.07 = 6.11 м,

i1=см.

Высота всего сечения двухветвевой колонны 100 см; сечение ветви b×h=50×25 см;

h 0=21 см; расстояние между осями ветвей c = 75 см; расстояние между осями распорок при четырех панелях s = 170 + 40 = 210 см; высота сечения распорки 40 см. Согласно табл. 18.6 в сечении действуют три комбинации расчетных усилий, значения их приведены в табл.

Комбинации усилий.

Усилия

1-я

2-я

3-я

М, кН*м

N, кН

Q, кН

Q, кН

-262.69

769.45

-29,34

-5,68

-36.4

984.01

-12.87

256.6

583.6

33.2

Усилия от продолжительного действия нагрузки: Ml = -6.1, Nl = 583.6 кН; Q l = 0.9

Расчет необходимо выполнять на все три комбинации усилий и расчетное сечение арматуры

As=s принимают наибольшее. Ниже дан расчет по третьей комбинации.

Расчетная длина подкрановой части колонны при учете нагрузки от крана во всех комбинациях (см. табл. 13.1) l0 = ψ H1 = 1,5 . 11.53 = 17.295 м. Приведенный радиус инерции двухветвевой колонны в плоскости изгиба определяем по формуле.


Приведенная гибкость сечения λred = l0 / rred =17.295 / 0,28 = 47.77 >14—необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Вычисляют: е0 = 25160 / 583.6 = 43.11 см;

I = 2 [Bh3 / 12 + b h (c/2)2] = 2 [50 . 252 / 12 + 50 . 25 (75/2)2] = 36.46 .105 см4;

М1l = 0 + 583.6 . (0.75/2) = 218.85 кН . м;

M1 = 251.6 + 583.6 (0.75/2) = 470.45 кН .м; β=1; φl = 1 + 1+ 218.85 / 470.45 = 2.46;

δe = 43.11 / 100 = 0,43;  

δe,min = 0,5 - 0,01(1729.5 / 100) – 0.01 .1.1 . 8.5 = 0.234;

δe < δe,min принимают δe=0.43; α = 9,77.

Предварительно задаются коэффициентом армирования μ=0,0065 (первое приближение);

Is = 2 . 0,0065 . 50 . 25 (75 / 2)2 = 0,2285 . 105 см4.


Коэффициент η = 1 / (1 – 583.6 / 3583) = 1.19. Определяют усилия в ветвях колонны по формуле


Вычисляют:  Mbr = (QS) / 4 = (33.2 . 2.1) / 4 = 17.43 кН.м;

e0 = 17.43 (100) / 606.96 = 2.87 см > ea=1 см (см. гл. 4: eа ≥ 1/30h = 25/30 = 0,833 см; eа1/600l=251/600=0,418 см; еа1 см).

Поскольку оказалось, что е0 > еа в расчет вводят e0

тогда e = e0 + h/2 – а = 2.87 + 25/2 – 4 = 11.37 см.

Подбор сечений арматуры ведут по формулам (18.1) (18.4).


В расчетном случае ξ = 062 > ξR = 0,б11 армирование ветвей принимают симметричное.

Вычисляют


Т.к  Аs=As  < 0 арматуру принимают конструктивно:

Аs = 0.002 × В × h0 = 0.002 × 50 × 21 . 2 = 4.2 см2.

Принимаем 3Æ14 с Аs = 4.62 см2.

Проверяют необходимость расчета подкрановой части колонны в плоскости, перпендикулярной к плоскости изгиба.

Расчетная длина l0 = 0,8 H1 = 0,8 . 11.53 = 9.224 м. Радиус инерции

l0 / i = 922.4 / 14,43 = 63.9 > λred = 61.77 — расчет   необходим.   

Так как l0 / i = 63.9 >14, необходимо учесть влияние прогиба элемента на его прочность.

Значение случайного эксцентриситета: eа = 25 / 30 = 0,883 см; eа≥1/600H = 1153/600 = 1.92 см;

ea≥1 см. Принимают eа = 1.92 см. Тогда е = 1.92 + 0,5 (46-4) = 22.92 см;

М1l = 0 + 583.6 . 0,2292 = 133.76 кН . м;

М1 = 0 + 583.6 . 0,2292 = 133.76 кН.м; β=1; φl = 1 + 133.76 / 133.76 = 2;

δl = 1.92 / 50 = 0.0384 < δe,min = 0,5 - 0,01 . 922.4 / 50 - 0,01 . 1,1 . 8,5 = 0.2225;

I = 2 (25 . 503 / 12) = 5,21 .105    см4;

Is = 2 . 6.16 . (50/2-4)2 = 0.05433 .5 см4 при As = As´ = 6.16 см2 —4Ø14 A-III:


Т.к  an<   ζR    арматуру принимают конструктивно:

Аs = 0.002 × В × h0 = 0.002 × 25 × 46  = 2.3 см2.

Принимаем 4Æ9 с Аs = 2.54 см2.   т.к. 2,54 см2 < 6.16 см2 следовательно, принятого количества площади арматуры достаточно.

Расчет промежуточной распорки. Изгибающий момент в распорке

Mds = (QS) / 2 = (33.2 , 2.1)/2 = 34,86 кН.м. Сечение распорки прямоугольное:


B = 50 см; h = 40см; h0 = 36 см. Так как эпюра моментов двухзначная принимают 3Ø12 A-III с As=3,39 см2.

Поперечная сила в распорке

Qd s = ( 2Mds) / c = (2.34.86) / 0,95 = 73.39 кН.

Определяют

Q = φb4 γb2 Rbt b h0 = 1.5 . 1,1 . 0,75(100)50 . 36 = 2.22 . 105H=81 кН,

где φb4 = 1.5  таб.3.2  стр.153  Байков.

Так как Q = 222 кH > Qds = 73,39 кН, поперечную арматуру принимают

Похожие материалы

Информация о работе