Определение рекомендуемой рабочей отметки насыпи. Расчет кривых участков проектной линии. Пикетаж вершины кривой, страница 4

Участки применения	ПК 01+00-ПК 02+50 ПК 13+50-ПК 21+00
Чертеж поперечного профиля
Тип поперечного профиля	Тип 4 Насыпь высотой от 6 до 12 м

Продолжение таблицы 3.2

 

                                 3.2.4 Водоотводные устройства.

Система сооружений водоотводного устройства состоит из ряда конструктивных мероприятий и сооружений предназначенных для перехвата и отвода воды, поступающей к земляному полотну.

1) Для обеспечения быстрого отвода поверхностных вод, образующихся в результате осадков, проезжей части придано выпуклое очертание   от середины к обочинам с поперечным уклоном п.ч. 20‰ , а  обочины 40 ‰.

С проезжей части вода стекает на обочину, а затем по откосу в кювет или другую водоотводную систему в этом случае скорость стекания воды с проезжей части и обочин полностью зависит от поперечного уклона, типа и состояния дорожного покрытия.

2) Для отвода и сбора воды вдоль невысоких насыпей (до h_рек  = 1.30 м)

предусмотрено устройство боковых канав, имеющих трапециидальное сечение.

Рисунок       Схема кювета.

Т.к. боковые канавы предусмотрены в суглинистых грунтах их глубина должна быть не менее 0.3 м, а ширина по дну не менее 0.4 м.

Крутизна внутреннего откоса 1 : 3 , внешнего 1 : 1.5. Боковые канавы предусмотрены на участках I типа поперечного профиля (ПК 04+75 –

ПК 07+50). Продольный уклон боковых канав соответствует уклону проектной линии. Тип укрепления канав выбирают на основании результатов гидравлического расчета. При больших уклонах принимают следующие типы укреплений: при уклоне дна от 10‰ до 30‰ – засев трав.

 

3.3 Искусственные сооружения.

3.3.1.

1.Данные для расчета расхода стока от ливневых вод.

1). Ливневый район для Брестской области – 5.

2). Вероятность превышения паводка для трубы на дороге II категории  ВП = 2%.

3). Интенсивность дождя часовой продолжительности а_ч = 0.82 мм/мин.

4). Площадь водосборного бассейна F = 0.56 км².

5). Длина главного лога L_л = 0.88 км.

6). Средний уклон главного лога .

i_л = (H_в-H_л)/L_л = (212.8-165.0)/880 = 0.054

7). Уклон лога у сооружения.

i_л = (H₅₀-H₅₀)/100 = (167.5-163.3)/100 = 0.042

8). Коэффициент перехода от интенсивности ливня часовой продолжительности к интенсивности дождя расчетной продолжительности K_t = 2.74

9). Коэффициент потерь стока α = 0.30

10). Коэффициент редукции φ = 0.65

2. Данные для расчета стока от талых вод.

1). Коэффициент дружности половодья и показатель степени n: K₀ = 0.02; n = 0.25

2). Многолетний средний слой стока h = 1.1*50 = 55.  

3). Коэффициент вариации C_v = 1.25*0.6 = 0.75.

4). Коэффициент асимметрии C_s = 3*C_v = 3*0.75 = 2.25.

5). Модульный коэффициент K_p = 3.4.

6). Расчетный слой суммарного стока h_p = h*K_p = 55*3.4 = 187.00.

7). Коэффициенты заозерности и заболоченности δ₁ = 1; δ₂ = 1.

3.3.2. Определение расчетного расхода воды и подбор труб.

1. Расход ливневых вод.

Q_л = 16.7*а_ч*K_t*F*α*φ

а_ч – часовая интенсивность дождя, мм/мин.

K_t – коэффициент перехода.

F – площадь водосборного бассейна, км².

α – коэффициент потерь стока.

φ – коэффициент редукции.

Q_л = 16.7*0.82*2.74*0.56*0.30*0.65 = 4.1 м³/с.

 

2. Расход от талых вод.

Q_сн = (К₀*h_p*F)/(F+1)ⁿ*δ₁*δ₂

К₀ – коэффициент половодья.

n – показатель степени.

h_p – слой суммарного стока.

F – площадь водосборного бассейна, км².

δ₁ – коэффициент заозерности.

δ₂ – коэффициент заболоченности.

Q_сн = (0.02*187*0.56)/(0.56+1)^0.25*1*1 = 1.87 м³/с.

3. Назначение отверстия трубы.

Максимальный ливневый расход больше максимального снегового расхода

(Q_л > Q_сн).

Пропустить ливневый расход Q_л = 4.1 м³/с может круглая безнапорная труба

d = 1.5 м с глубиной воды перед трубой  H = 1.63 м со скоростью на выходе из трубы ν = 3.50 м/с.