Охрана труда и окружающей среды. Разработка мероприятий по охране труда. Установление опасных и вредных производственных факторов в электромашинном отделении

Продолжение таблицы 4.1

4.3 Организация воздухообмена и выбор вытяжной вентиляции

Помещение пропитки и сушки якорей тяговых электрических машин относится к помещениям, в воздух которых выделяются вредные газы и пары имеющие удельный вес больше, чем удельный вес воздуха в рабочей зоне. В этом случае, согласно СНБ 4.02.01 – 03, две – третьих количества воздуха, рассчитанного на ассимиляцию газов и паров, включая количество воздуха, поступающего в системы местных отсосов на уровне до двух метров от пола, удаляется из нижней зоны и одна треть упомянутого выше количества воздуха – из верхней зоны (выше двух метров от пола). Однако, учитывая наличие устойчивых воздушно – тепловых потоков в момент открытия индукционных печей, предусматриваем удаление равного количества воздуха из верхней и нижней зон. Схема вытяжной вентиляции помещения пропитки и сушки приведена на листе 7 графической части.

Подачу воздуха в помещение в объеме соответствующем количеству воздуха, удаляемому из помещения системами вытяжной вентиляции, целесообразно производить через воздуховод равномерной раздачи в «чистую» зону помещения.

4.4 Расчет местной вытяжной вентиляции от печей пропитки

якорей тяговых электрических машин

Удаление вредностей из нижней зоны помещения осуществляется бортовыми отсосами, установленными на уровне верхнего разъема печи.

При выборе конструкции бортовых отсосов учитывались следующие основные требования:

– необходимость удаления вредных выделений от места их образования в направлении их естественного движения;

– удаляемые с воздухом вредные выделения ни в коем случае не должны проходить через зону дыхания работающих;

– местный отсос не должен мешать нормальной работе или снижать производительность труда.

Исходя из этих требований, для удаления вредных выделений, проникающих в помещение через неплотности индукционных печей пропитки, предусматриваются бортовые отсосы полукольцевого типа. С целью повышения эффективности работы этих отсосов были проведены натурные испытания моделей различных конструкций бортовых отсосов полукольцевого типа. В результате испытаний принята конструкция отсоса, обеспечивающая равномерность всасывания воздуха по всей длине щели бортового отсоса.

Принятый вариант конструкции полукольцевого бортового отсоса приведен на листе 7 графической части дипломного проекта.

4.5 Расчет требуемого расхода воздуха

Требуемый расчет воздуха рассчитывается по формуле

,                                 (4.1)

где L_i – расход воздуха на участке, м³/ч;

F_i – площадь поперечного сечения воздуховода, м²;

v_i – скорость движения воздуха на участке, м/с;

Принимаем V = 2 м/с [9].

Рисунок 4.1 – Схема полукольцевого бортового отсоса

Площадь поперечного сечения определяется по формуле

                                                        F =a в,                                    (4.2)

где а – длина паза, м; а = 0,6 м;

в – ширина паза, м; в = 0,05 м;

F = 0,6 ∙ 0,05 = 0,03 м²,

Подставив значения получим

м³/ч. 

Принимаем L_1ср=250 м³/ч [9]

Т. к. полуколец два, получим

L_1ср= 250 ∙ 2 = 500 м³/ч.

Фактическая скорость воздуха в проеме при этом

,                                (4.3)

 м/с.

Аксонометрическая схема вентиляционной установки приведена на листе 7 графической части дипломного проекта.

Выполним аэродинамический расчет сети воздуховодов.

Участок 1

Принимаем длину участка l₁ = 3,3 м.

Расход воздуха на участке L₁ = 500 м³/ч.

Размеры сечения воздуховода F₁ = 0,025 м²; d_эw = 82,5 мм; d_эv = 92,2 мм.

Скорость движения воздуха определяется по формуле

 м/с.

При заданных параметрах и рассчитанной скорости движения воздуха

V₁ = 5,56 м/с принимаем [9]:

– удельное сопротивление R₁ = 6,05 Па/м;

– динамический напор H_д1 = 31,2 Па.

Принимаем сопротивления на первом участке  [9]

– вход воздуха в полукольцевой бортовой отсос ξ_в = 1,0, [9];

– колено 90° прямоугольного сечения со срезанными кромками

ξ_кс= 0,74, [9];

– колено 90° с острыми кромками. ξ_ко= 1,25, [9];

– крестовина вытяжная  ξ_к = 0,58, [9];

– заслонка шиберная ( открытая ) ξ_з = 0,05, [9].

Суммарное сопротивление на участке определяется по формуле

∑ξ = ξ_в + ξ_кс + ξ_ко + ξ_к + ξ_з,                                   (4.4)

∑ξ = 1,0 + 0,74 + 1,25 + 0,58 + 0,05 = 3,62.

Потери давления на расчетном участке определяется по формуле

                                                H₁ = R₁l₁ + ∑ξ₁H_Д1,                         (4.5)

H₁ = 6,05 ∙ 3,3 + 3,62 ∙ 31,2 = 132,91 Па.

Ввиду полной симметрии смежных полукольцевых отсосов и равенству расходов в них  потери давления на участках до их слияния одинаковы и расчет их ведется параллельно.

Аэродинамический расчет остальных участков  сети воздуховодов выполняется аналогично. Результаты расчетов сведены в таблицу 4.2.

Т а б л и ц а  4.2 – Аэродинамический расчет воздуховодов местной вытяжной вентиляционной  установки от пропитки якорей тяговых двигателей

Полное сопротивление сети воздуховодов согласно выполненному расчету составило H_п.с. = 242,7 Па полная производительность L = 1500 м³/ч.

Произведемподбор вентилятора для вытяжной вентиляции

Требуемая производительность вентилятора рассчитывается по формуле