Температура обратной сетевой воды. Расход сетевой воды в подающей линии для нужд ГВС. Расход воды на промышленную нагрузку

t₁=18+64,5∙(0,59^0,8)+67,5∙0,59=100°C

Температура обратной сетевой воды

t₂=t₁-80∙K_ов,°C                                                        (1.15)

t₂=100,0-80∙0,59=53°C

Тепловая мощность отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца:

Q_2ов=К_ов∙Q_1ов,MBт                                                      (1.16)

Q_2ов=0,593∙15,2=9,0 MBт

Расход сетевой воды в подающей линии для нужд ГВС:

 

(1.17)

1)G_гв=860∙10,842/(145-65)=116,6 т/ч

2)G_гв=860∙10,842/(100-53)=198,4 т/ч

3)G_гв=860∙10,842/(99-49)=186,5 т/ч

Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию:

 

(1.18)

1)G_ов=860∙15,221/(145-65)=163,6 т/ч

2)G_ов=860∙9/(100-53)=164,7 т/ч

Расход воды на промышленную нагрузку:

(1.19)

1)G_пр=860∙29,075/(145-65)=312,6 т/ч

2)G_пр=860∙29,075/(100-53)=532 т/ч

3)G_пр=860∙29,075/(99-49)=500,1 т/ч

Суммарный расход сетевой воды:

G_вн=G_ов+G_гв+G_пр,т/ч                                               (1.20)

1)G_вн=592,8 т/ч

2)G_вн=895,1 т/ч

3)G_вн=686,6 т/ч

Расход подпиточной воды на восполнение утечек в тепловых сетях:

G_yт=0,01∙k_тс∙(G_ов+G_гв+G_пр),т/ч                                    (1.21)

где k_тс – потери воды в системе теплоснабжения, принимаются равными 1,5-2%,[2].

k_тс=2.

1)G_ут=0,01∙2∙(163,6+116,6+312,6)=11,9 т/ч

2)G_ут=0,01∙2∙(164,7+198,4+532)=17,9 т/ч

3)G_ут=0,01∙2∙(0+186,5+500,1)=13,7 т/ч

Расход сырой воды на подпитку теплосети:

G_св=k_хво∙G_ут,т/ч                                                           (1.22)

k_хво=1,25-учитывает расход сырой воды на собственные нужды ХВО,[2].

1)G_св=1,25∙11,856=14,8 т/ч

2)G_св=1,25∙17,902=22,4 т/ч

3)G_св=1,25∙13,732=17,2 т/ч

Температура ХОВ после охладителя подпиточной воды:

 

(1.23)

1)t_хов^”=11,856/10∙(85-65)∙0,98+8=31°C

2)t_хов^”=17,902/16∙(85-53)∙0,98+14=49°C

3)t_хов^”=13,732/11∙(85-65)∙0,98+20=44°C

Температура ХОВ, поступающей в деаэратор:

(1.24)   

1)t^д_хов=5/10∙(150-70)∙0,98+31=70°С

2)t^д_хов=5/16∙(150-70)∙0,98+49=74°С

3)t^д_хов=8/11∙(115-70)∙0,98+44=76°С

Проверяем температуру сырой воды перед химводоочисткой с учет температур, подсчитанных ранее:

 

(1.25)

1)t_хов^’=5/14,82∙(70-65)∙0,98+5=7°C

2)t_хов^’=5/22,3775∙(70-53)∙0,98+5=9°C

3)t_хов^’=8/17,165∙(70-65)∙0,98+15=17°C

Расход греющей воды на деаэратор:

 

(1.26)

1)G^д_гр=(11,856∙85-10∙70)/150=2,052 т/ч

2)G^д_гр=(17,902∙85-16∙74)/150=2,251 т/ч

3)G^д_гр=(13,732∙85-11∙76)/115=2,880 т/ч

Проверяем расход ХОВ на подпитку тепловой сети:

G_хов=G_ут-G^д_гр                                                                                  (1.27)

1)G_хов=11,856-2,052=9,804 т/ч

2)G_хов=17,902-2,251=15,651 т/ч

3)G_хов=13,732-2,880=10,852 т/ч

Расхождение с ранее принятым расходом ХОВ на подпитку тепловой сети:

(1.28)

1)∆(10-9,804)/10∙100=1,96%

2)∆(16-15,651)/16∙100=2,18%

3)∆(11-10,852)/11∙100=1,35%

Расход теплоты на подогрев сырой воды:

 

(1.29)

1)Q_св=0,00116∙14,82∙(7-5)/0,98=0,029 МВт

2)Q_св=0,00116∙22,3775∙(9-5)/0,98=0,099 МВт

3)Q_св=0,00116∙17,165∙(17-15)/0,98=0,046 МВт

Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды:

 

(1.30)

1)Q_хов=0,00116∙9,804∙(70-31)/0,98=0,453 МВт

2)Q_хов=0,00116∙15,651∙(74-49)/0,98=0,463 МВт

3)Q_хов=0,00116∙10,852∙(76-44)/0,98=0,411 МВт

Расход теплоты на деаэратор:

 

(1.31)

1)Q_д=0,00116∙2,052∙(150-85)/0,98=0,158 МВт

2)Q_д =0,00116∙2,251∙(150-85)/0,98=0,173 МВт

3)Q_д=0,00116∙2,88∙(150-85)/0,98=0,102 МВт

Расход теплоты на подогрев ХОВ в охладителе деаэрированной воды:

 

(1.32)

1)Q_охл=0,00116∙9,804∙(31-8)/0,98=0,267 МВт

2)Q_охл=0,00116∙15,651∙(49-14)/0,98=0,648 МВт

3)Q_охл=0,00116∙10,852∙(44-20)/0,98=0,308 МВт

Суммарный расход теплоты, который необходимо получить в котлах:

Q=Q_ов+Q_гв+Q_св+Q_хов+Q_д+Q_охл+Q_пр                                 (1.33)

1)Q=15,221+10,842+0,029+0,453+0,158-0,267+29,075=55,511 МВт

2)Q=9+10,842+0,099+0,463+0,173-0,648+29,075=49,004 МВт

3)Q=0+10,842+0,046+0,411+0,102-0,308+29,075=40,168 МВт

Расход воды через водогрейные котлы:

 

(1.34)

1)G_к=860∙55,511/(150-70)=596,743 т/ч

2)G_к=860∙49,004/(150-70)=526,793 т/ч

3)G_к=860∙40,168/(115-70)=767,655 т/ч

Расход энергии на рециркуляцию:

 

(1.35)

1)G_рец=596,743∙(70-65)/(150-65)=35,103 т/ч

2)G_рец=526,793∙(70-53)/(150-53)=92,325 т/ч

3)G_рец=767,655∙(70-49)/(115-49)=244,254 т/ч

Расход воды по перепускной линии:

   

(1.36)

1)G_пер=592,8∙(150-145)/(150-65)=34,871 т/ч

2)G_пер=895,1∙(150-100)/(150-53)=461,392 т/ч

3)G_пер=686,6∙(115-99)/(115-49)=166,448 т/ч

Расход воды от внешних потребителей через обратную линию:

(1.37)

1)G_обр=592,8-11,856=580,9 т/ч

2)G_обр=895,1-17,902=877,2 т/ч

3)G_обр=686,6-13,732=672,9 т/ч

Расчетный расход воды через котлы:

(1.38)

1)G’_к=592,+5+35,103-34,871=598,032 т/ч

2)G’_к=895,1+5+92,325-461,392=531,033 т/ч

3)G’_к=686,6+8+244,254-166,448=772,406 т/ч

Расход воды, поступающей к внешним потребителям по прямой линии:

                                                                                                                       (1.39)

1)G’=598,032-2,052-5-35,103+34,871=590,748 т/ч

2)G’=531,033-2,251-5-92,325+461,392=892,849 т/ч

3)G’=772,406-2,88-8-244,254+166,448=683,720 т/ч

Небаланс с ранее принятым расходом воды внешним потребителям:

(1.40)

1)∆G=((592,8-590,748)/592,8)∙100=0,35%

2)∆G=((895,1-892,849)/895,1)∙100=0,25%

3)∆G=((686,6-683,72)/686,6)∙100=0,42%

Моделирование тепловой схемы котельной закончено, так как небаланс