Фактические скорости горячей воды и воды системы отопления:
Коэффициент теплоотдачи a1 , Вт/м2 оС от воды системы отопления к стенке пластины:
a1=1,16*А*(23000+283*
-0,63*()2)* 
А=0,492 – коэффициент, зависящий от типа пластин (Из СП 41 прил.8 табл.4)
a1=1,16*0,492*(23000+283*28,125-0,63*(28,125)2 *0,04280,73=3657 Вт/м2 оС
Коэффициент тепловосприятия a2 , Вт/м2 оС от стенки пластины к воде горячего водоснабжения:
a2=1,16*А*(23000+283*
-0,63*()2)* 
=
=1,16*0,492*(23000+283*39,675-0,63*(39,675)2)*0,20,73=4954 Вт/м2 оС
Коэффициент теплопередачи k (Вт/м2 оС)
Вт/м2 оС
- коэффициент,
учитывающий уменьшение k из-за образования накипи (принимается
=0,85).
Необходимая площадь нагрева 
,м2.
Количество ходов в теплообменнике,x:
принимаем количество ходов равным 4
Действительная поверхность нагрева теплообменника:
м2
Число пластин:
n=(FД+2fпл)/fпл=(3,5+2´0,5)/0,5=9 пластин.
К установке принимаем теплообменник фирмы “Альфа Лаваль” тип M6 – MFG (согласно табл.4 из СП 41). Количество пластин примем равным 10.
Потери давления DP,кПа в теплообменнике:
-для системы отопления
-для горячей воды где j-коэффициент учитывающий образование накипи:
для горячей воды-1, для воды системы отопления-1,5
Б - коэффициент зависящий от типа пластин : Б=4,5.
Расчет II ступени;
°С; 
°С;
°С; 
°С;
°С;
Оптимальное соотношение числа ходов для греющей х1 и горячей воды х2:
где 
и 
– предварительно заданные
потери давления в теплообменнике.
Cоотношение ходов (х1/х2)=1,5~2, следовательно, принимаем симметричную компоновку теплообменника, т.е. mг.в. будет равно mс.о.
К расчету примем разборный теплообменник типа 0,5Пр ( полуразборный).
Данные, необходимые для дальнейшего расчета (из СП 41 прил.8 табл.4):
- площадь поверхности одной пластины fпл..=0,5м2
- площадь поверхности сечения канала fк.=0,00285м2
- эквивалентный диаметр канала dэ.=0,009м2
- толщина стенки пластины dст.=0,001м
- приведенная длина канала Lпр=0,8м
- условный диаметр (max) проходного сечения Dу.=0,2м
Число каналов по воде горячего водоснабжения:
Wопт. – оптимальная скорость воды в канале (принимаем W=0,2м/с)
Компоновка теплообменника симметричная т.е. mг.в.=mс.о.. Общее живое сечение каналов в пакете по ходу горячей воды и воды системы отопления:
м2
Фактические скорости горячей воды и воды системы отопления:
Коэффициент теплоотдачи a1 , Вт/м2 оС от воды системы отопления к стенке пластины:
a1=1,16*А*(23000+283*-0,63*()2)*
А=0,492 – коэффициент, зависящий от типа пластин (Из СП 41 прил.8 табл.4)
a1=1,16*0,492*(23000+283*54.2-0,63*(54.2)2) *0,06280,73=3104 Вт/м2 оС
Коэффициент тепловосприятия a2 , Вт/м2 оС от стенки пластины к воде горячего водоснабжения:
a2=1,16*А*(23000+283*-0,63*()2)* =
=1,16*0,492*(23000+283*58,9-0,63*(58,9)2)*0,20,73=6607 Вт/м2 оС
Коэффициент теплопередачи k (Вт/м2 оС)
Вт/м2 оС
- коэффициент,
учитывающий уменьшение k из-за образования накипи (принимается=0,85).
Необходимая площадь нагрева ,м2.
Количество ходов в теплообменнике,x:
принимаем количество ходов равным 4
Действительная поверхность нагрева теплообменника:
м2
Число пластин:
n=(FД+2fпл)/fпл=(7.5+2´0,5)/0,5=17 пластин.
К установке принимаем теплообменник фирмы “Альфа Лаваль” тип M10 – ВFG (согласно табл.4 из СП 41). Количество пластин примем равным 20.
Потери давления DP,кПа в теплообменнике:
-для системы отопления
-для горячей воды где j-коэффициент учитывающий образование накипи:
для горячей воды-1, для воды системы отопления-1,5
Б - коэффициент зависящий от типа пластин : Б=4,5.
5.7. Подбор насоса.
Предусматривается установка циркуляционного насоса системы отопления фирмы WILO.
Расчет и подбор производится в соответствии с рекомендациями фирмы производителя.
В проектируемом здании в целях поддержания необходимой температуры воздуха в помещениях и экономии энергии на отопительных приборах системы отопления устанавливаются автоматические терморегуляторы.
Исходные данные:
С учетом 10% запаса по напору , к установке принимается насос WILO-TOP-S 30/10 OM:
G=8,86 м3/час, DP=4,1 м электродвигатель с регулируемой частотой вращения:
U=400 В, N<400 Вт
Следует отметить, что в целях повышения надежности системы, к установке принимаются сразу два насоса приведенной выше маркировки включенными параллельно и настроенными на неодновременную работу.
5.8. Подбор расширительного бака .
Предусматриваетсяустановказакрытогодиафрагмированногорасширительногобакафирмы “REFLEX”.
Расчет производится на основании данных, полученных в представительстве фирмы в Москве.
Определим полезный объем системы отопления:
( ф.10.5 [4]) , где
Vпр. – объем воды в приборах, приходящийся на 1 кВт тепловой мощности системы отопления, л/кВт. Для стальных радиаторов = 8,1 л/кВт [4].
Vтр. = 7,6 л/кВт [4];
Vт.о. = 0,23 л/кВт [4].
Vс= (8,1+7,6+0,23)*269,9=4299 литров.
Расчет предварительного давления
pmin=H/10+0.2 бар, где
H=14 м - отметка отопительного прибора на верхнем этаже
pmin=14/10+0,2 бар=1,6 бар
Давление предохранительного клапана
pпк= p0+1,5 бар = 3,1 бар
К установке принимаем согласно[30] бак с маркировкой REFLEX N200/6. Полный объем бака: 200л.
Допустимое избыточное рабочее давление: 6 бар
Геометрические размеры: диаметр
634мм, высота 785мм. Присоединительный размер 
.
5.9. Подбор грязевика
По табл. 33.14 из [9] выбираем грязевик серии 10Г (Dу=65 мм) с габаритными
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
