Номинальная теплопроизводительность одного котла. Коэффициент полезного действия. Максимальное давление в топке, страница 3

Топливо: природный газ - газопровод Саратов-Москва

V_o := 9.58                нм³/нм³ - удельный объем воздуха

V_ro2 ;= 1.02              нм³/нм³ - удельный трехатомных газов

V|yj2 = 7.59              нм³/нм³ - удельный объем N₂

Vh2O ^;= 2.08             нм³/нм³ - удельный объем водяных паров

V_{r 0} := 14.09             нм³/нм³ - удельный объем уходящих газов

Р := 0.838                кг/нм³ - плотность сухого газа

Q'p _{H :}= 8614            ккал/нм³ - теплота сгорания топлива

Qp _{H :}= 36.09            МДж/нм³ - теплота сгорания топлива

Qp.H. = 36.09 0.73         Q_{p н} = 26.346         МДж/нкг - теплота сгорания топлива

0.73Q_k 0.86Л0^У Р'"        qi      3600                 В_р= 0.012                 кг/с - расход топлива

З.Опрееление кинематического коэффициента вязкости продуктов сгорания при теоретической температуре горения и коэффициенте избытка воздуха в топке.

Теоретическая температура горения определяется по значению тепловыделения в топке Qp _н := 36090    кДж/нм³    с помощью      I- Tдиаграммы. Та=2000 К.

Расчет кинематического коэффициента вязкости продуктов сгорания²/^ производится с использованием результатов расчета состава продуктов сгорания. Т=2000 К , vh2O⁼670.1*10, \^2=362.7*10 , VC02=233*10,      v^362.8*10

vc^-7-Ц-        _v   .  _________ !l!_________

V   r.           ^Ш     (2^1) ₊ fME£l ₊ fH!£l ₊ (2Ж)       v_CM = 3.527 x 10"⁴     м%

V - ^!     J

4.Определение коэффициента поглощения продуктов сгорания.

Принимаются усредненные коэффициенты поглощения СО2 и Н20 для теоретической температуры горен Та=2000 К

К_Н2о = 843.1     МПам"¹                                   К_со2 .= 358.9     МПа м~¹

С учетом объемной доли Н20 и СО2 в составе неразбавленных (<х=1) продуктов сгорания определяется пс формуле:

КН2О=К_Н2О  Н2О        К_Н20. := 843.1 0.097       К_Н2о = 843.1                МПа м~ ¹

КсО2 = К_СО2СО2        К_со2. := 358 9 0.168         К_со2 = 358.9                МПам"¹

5.Усредненный коэффициент поглощения неразбавленных продуктов сгорания

(Кн20-К_со2)0-1 ^Р=    К_Н20₊К_со2                            К_Р = 25.174     м"¹

Коэффициент поглощения запыленного потока продуктов сгорания.

Кт:=Кр+   з+К|<                   Кт:= 0.35 + 0.02           Кт:=0.37         м"¹

Число Рейнольдса

_Re:=V_rB_pT_a.—--------------

273-      v_CM

V_r    -объем продуктов сгорания при расчетном значении коэффицинта избытка воздуха,   мЗ/кг

d₃    -эквивалентный диаметр топки, м

Н_л   -лучевоспринимающая поверхность топки,мЗ

Удельный объем дымовых газов

Уг.уд = V_ro + (а_т- l)-V₀                          V_ryfl = 15.048            mW

2

F_CT:= 3.14 d 1 + 3.14—                                   F_CT = 4.074      м2                                  С°

4

V_T d₃:=3.6------------------ d₃= 0.565           м

^CT

Re:=V_r._yflB_p       ——----------

273 F_CT v_CM

Число Бугера

a:= 1.6

d₃ Bu:=Kt—                 Bu = 0.131

a

Коэффициент тепловой эффективности поверхностей нагрева

R = d I                         R = 1.18                   м2    -площадь зеркала гореня

F-i := 3.14 d I                Fi = 3.705       м2-охлаждаемая поверхность нагрева

-р _;= 0.55                   -коэффициент тепловой эффективности

С_ви = 0.25                   -коэффициент тепловой эффективности вторичных излучателей и отдельных поверхностей нагрева

F_BM -площадь вторичных излучателейм2

п := 54                          шт.-колличество шнековыхтурбулизаторов

d_BHyT .= 0.056                  м.-диаметр турбулизаторов

F₂:= 54 3.14 d_BHyT I         F₂= 16.332   м2