Расчётные параметры наружного воздуха. Выбор внутренних расчётных метеорологических условий в сварочно-термическом цехе, страница 3

б). Теплопоступления qОК.т , Вт/м² , обусловленные теплопередачей :

сопротивление теплопередаче заполнения световых проёмов, =0,34 

-условная температура наружной среды, ˚С

- расчётная температура воздуха в помещении,  =16˚С

суточная амплитуда , 11,4 ˚С, 24,4 ˚С

-коэф-т , учитывающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха (прил. 8) =0,99

Iп,Iр- кол-во тепла соответственно прямой и рассеянной радиации, Вт/м² (по прил. 2)

Iп=547 Вт/м², Iр=122 Вт/м².

-приведённый коэф-т поглощения солнечной радиации (по прил. 4), =0,4.

-коэф-т теплоотдачи наружной поверхности ,

Для вертикальных поверхностей  

˚С

 Вт/м²

в). Теплопоступления Qок., Вт , через заполнение световых проёмов площадью Fок

 Вт

2. Штамповочно-сварочный участок: Qок=23041 Вт

3. Участок сварки: Qок=18432 Вт

4. Заточная мастерская: Qок=4608 Вт

5. Обменный пункт: Qок=4608 Вт

Поступление явного тепла от людей

Принимаем:

термическое отделение-10 человек муж. при работе средней тяжести заготовительно-сварочное отделение 10 человек муж. при работе средней тяжести участок сварки 8 человек муж. при работе средней тяжести заточная мастерская 6 человек муж. при работе средней тяжести обменный пункт 2 человека жен. при работе средней тяжести

ТП:   t_в=29,3С⁰

Q_я=2х10х(95-4,3х(95-50)/5)=1126,0 Вт

Q_я=6х(95-4,3х(95-50)/5)=338 Вт

Q_я=8х(95-4,3х(95-50)/5)=450 Вт

Q_я=2х0,85х(70-4,3х(70-40)/5)=75 Вт

ПП:   t_в=16,0С⁰

Q_я=2х10х(165-3х(165-130)/5)=2880 Вт

Q_я=6х(165-3х(165-130)/5)=864 Вт

Q_я=8х(165-3х(165-130)/5)=1152 Вт

Q_я=2х0,85х(135-3х(135-105)/5)=200 Вт

ХП:   t_в=16,0С⁰

Q_я=2х10х(165-3х(165-130)/5)=2880 Вт

Q_я=6х(165-3х(165-130)/5)=864 Вт

Q_я=8х(165-3х(165-130)/5)=1152 Вт

Q_я=2х0,85х(135-3х(135-105)/5)=200 Вт

2.2 Теплопоступления от освещения:

Количество тепла, поступающего от источника искусственного освещения определяемое по фактической мощности светильников. При этом считаем, что вся энергия затрачиваемая на освещение переходит в тепло, нагревающее воздух помещения.

Q_осв=E*q_осв*F_пл*η_осв, где

E- освещённость, люкс, принимается по таблице 2.3 [5];

q_осв- удельные тепловыделения, Вт/(м²*лк), по таблице 2.4 [5];

F_пл- площадь пола помещения, м²;

η_осв- доля тепла, поступающего в помещение (η_осв=0,45-для люминесцентных ламп)

1. Термический цех: E=150 лк, F=810 м², q_осв=0,087 Вт/(м²*лк)

Q_осв=150*810*0,087*0,45=4756 Вт

2. Штамповочно-сварочный участок  : E=200 лк, F=648 м², q_осв=0,087 Вт/(м²*лк)

Q_осв=200*648*0,087*0,45=5074 Вт

3. Участок сварки: E=200 лк, F=9м², q_осв=0,087 Вт/(м²*лк)

Q_осв=200*9*0,087*0,45=71 Вт

4. Заточная мастерская: E=200 лк, F=63м², q_осв=0,087 Вт/(м²*лк)

Q_осв=200*63*0,087*0,45=494 Вт

5. Обменный пункт : E=75 лк, F=18м², q_осв=0,087 Вт/(м²*лк)

Q_осв=75*18*0,087*0,45=53 Вт

Поступление тепла от  электрического и механического оборудования, ванн, сушилок и электропечей.

-  от электрического и механического оборудования:

Q = N_у*К_сп*(1-k_п*η)*10³ где  N_у- установочная мощность электродвигателей или выпрямителей, кВт;

К_сп- коэффициент спроса на электроэнергию по табл.2,5(1);

k_п- коэффициент учитывающий полноту загрузки электродвигателя;

η- КПД электродвигателя при полной его загрузке

-  электропечи и печи-ванны:

Q_печ = N_у*К₁*10³

К₁- коэффициент учитывающий долю тепла, поступающего в помещение табл.2,7(1);

Теплопоступления от камерной печи (339а)

Исходные данные для расчёта:

1. Температура газов в печи  =1500 ˚С.
2. Конструкция стенок пода и свода печи аналогичны :

а) шамотный кирпич

б) трипильный кирпич

3.   Конструкция двери:

а) шамотная набивка

б) чугунная обкладка

4.   Температура в цехе 16 ˚С (ХП).

Расчёт.

Определение тепловыделений вертикальной стенки.

Задаёмся .