Выбор и расчет систем вентиляции и кондиционирования. Вентиляция гаража. Газовыделения при работе автомобильных двигателе, страница 5

L_Г=L_В=0,1м – глубина установки окон по отношению к поверхности стены.

β – угол между вертикалью и проекцией солнечного луча на вертикальную плоскость, перпендикулярную поверхности окна.

Высота стояния солнца h=56⁰  (таблица 2.8(10)).

Солнечный азимут остекления А_СО для окон, ориентированных на Юг:

А_СО=90-А_С, где А_С=82⁰ – азимут солнца (таблица 2.8 (10))

 

К_ИНС=,

Коэффициент облучения К_ОБЛ зависит от углов:

По рисунку 2.6 (10) определяем: К_ОБЛ=1,0

Коэффициент относительного проникания солнечной радиации К_ОТН принимаем по таблице 2.4 (10). При двойном остеклении при светлых внутренних жалюзях: К_ОТН=0,48.

 - учёт затекания окна переплётами (таблица 2.5 (10)), при двойном остеклении в ПВХ переплётах  , следовательно:

q_СР=  

3.5.2.  Теплопоступления от теплопередачи через окна:

   

Условная температура наружной поверхности окна t_Н.УСЛ:

t_Н.УСЛ=

t_Н.СР=26,3⁰С – Средняя температура наиболее жарких суток (таблица 2 (3)).

А_tн=18,5⁰С – максимальная амплитуда колебания температуры наружного воздуха (приложение 2 (4)).

β₂=0,87  таблица 2.9 (10) – учёт гармонического суточного изменения температуры наружного воздуха.

S_В=479 Вт/м² и D_В=124 Вт/м² – количество тепла от прямой и рассеянной солнечной радиации поступающей на вертикальную поверхность в 12-13 часов ориентируемую на Юг (таблица 2.10 (10)).

 - коэффициент теплоотдачи наружной поверхностью стекла при скорости ветра в июле V=1 м/с.

Приведённый коэффициент поглощения солнечной радиации ρ=1,2 при двойном остеклении со светлыми внутренними жалюзи (таблица 2.4 (10)).

Следовательно:

 

Термическое сопротивление окна R_О=0,44 м^{2 0}С/Вт.

.

Суммарное поступление тепла от солнечной радиации через окна, обращённые на ЮГ:

Q=(110+53)х1,6х2х4=2086 Вт.

Одновременно теплопоступления от окна, ориентированного на север на тот же временной период составят:

 ,

h=29⁰, А_с=82⁰, А_СО= А_с-45=82-45=37⁰

К_ОБЛ=1,0, К_ОТП=0,48,

q_СР=(0+98х1)х0,48х0,5=24 Вт/м².

β₂=0, S_В=488 Вт/м², D_В=142 Вт/м² (таблица 2.10 (10)).

t_Н.УСЛ=

q_Т=

Столько же поступает через окно ориентированное на северо-запад.

Суммарное поступление тепла от солнечной радиации:

Q_СР=2086+192+96=2370 Вт.

Сводная таблица тепловых выделений:

Период года	Избытки тепла, Вт.						Теплопотери, Вт.	Избытки тепла.		Тепловое  напряжение, ∑QЯ/V,  Вт/м3
	От людей		От освещ.	От солн. радиац.	От сист. отопл.	Полное тепло.		Вт	Кдж/кг
	полная	явная
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
ТП	8760	5090	-	2370	-	11130	-	11130	40070	35
ХП	8760	5090	1210	-	5200	15170	6100	9070	32650	29

4.  Влаговыделения от людей.

ТП и ХП     t_В=22⁰С   таблица 2.2 (10), работа лёгкая.

W=  

5.  Нормативная подача свежего воздуха.

По приложению 19 (2) определяем, что для Конференц залов с пребыванием в них людей до 3 часов не прерывно, количество приточного воздуха должно быть не менее 20 м³/ч на человека.

Таким образом: L_Н=64х20=1280 м³/Ч или G_Н=1540 кг/ч.

Сводная таблица вредных выделений:

Период года	Избыточное полное тепло		Влага, W г/ч	Тепловлажностное отношение Е=QП/W, кДж/кгН2О
	Вт	кДж/ч
ТП	11130	40070	5390	7430
ХП	9070	32650	5390	6060