Компоновка каркаса и определение нагрузок. Компоновка поперечной рамы. Расчетные длины участков ступенчатой колонны

Страницы работы

23 страницы (Word-файл)

Фрагмент текста работы

1. Исходные данные.

1.  Пролет здания: 24 м;

2.  Длина здания: 120 м;

3.  Шаг поперечных рам: 12 м;

4.  Отметка головки рельса: 12.7 м;

5.  Грузоподъемность крана: 500/125 т;

6.  Покрытие кровли: безпрогонное;

7.  Сечение поясов ферм: спаренный уголок;

8.  Район предполагаемого строительства: г. Екатеринбург.

2. Компоновка каркаса и определение нагрузок.

2.1. Компоновка поперечной рамы.

Вертикальные размеры.

h2=(Hk+100)+f,

где Hk=3150 мм – высота крана ([1] стр.34);

100мм – допуск на изготовление крана;

f=200мм – зазор, который учитывает прогиб фермы и провисание связей по нижним поясам ферм.

h2=(3150+100)+200=3450 мм.

Длина верхней (подкрановой) части колонны.

Hв=h2+hп.б.+hр,

где hп.б.=1200мм – высота подкрановой балки (т.к. шаг колонн 12м);

hр=180мм – высота подкрановой рельсы.

Hb=3450+1200+180=4830мм, округляя, принимаем 4850мм.

Hb*=Hb–hп.б.,

Hb*=4850 – 1200=3650мм.

Полная длина колонны.

H= Hb*-hп.б.-hр+о.г.р.+hз,

где о.г.р=12700мм – отметка головки рельса;

hз=800мм – заглубление базы колонны.

H=4850 – 1200 – 180+12700+800=16970мм, округляя, принимаем 17000мм.

Ф=Hb*/H,

Ф=3650/17000=0,215.

Длина нижней (подкрановой) части колонны.

Hн=H–Hb,

Hн=17000 – 4850=12150мм.

Горизонтальные размеры колонны.

Расстояние от оси колонны до оси подкрановой балки.

l1+(hbb0)+75,

где hb=400мм – высота сечения верхней части колонны;

B1=300мм – выступающая за ось рельса часть кранового моста ([2] стр. 504);

b0= 250мм – привязка оси;

75мм – минимальный зазор между краном и колонной.

l=300+(400 – 250)+75=525мм, принимаем 750мм.

Высота сечения нижней части колонны.

hн=l+b0,

hн=750+250=1000мм.

Условие:

L=Lкр+2×l,

где Lкр=22500мм – пролет моста крана.

L=22500+2×750=24000мм, удовлетворяется.

Эксцентриситеты.

Е0=0,4×hн,

Е0=0,4×1000=400мм.

Ек=hн – Е0b0,

Ек=1000 – 400 – 250=350мм.

2.2. Определение нагрузок действующих на  раму.

Таблица 2.1.1.

Состав покрытия

Nп.п.

Наименование элемента

Нормативный вес, кН/м2

gf

Расчетный вес, кН/м2

1

Защитный слой из гравия, втопленного в битумную мастику.

0,4

1,3

0,52

2

Гидроизоляция – 4-х слойный рубероидный ковер.

0,2

1,3

0,26

3

Утеплитель: пенобетон t=180мм.,g=500кг./м3.

0,7

1,3

0,91

4

Пароизоляция: один слой рубероида.

0,05

1,3

0,065

5

Каркас панели.

0,25

1,05

0,2625

6

Собственный вес конструкций ферм и связей

0,36

1,05

0,378

Итого:

2,36

2,916

Расчетное вертикальное давление на колонну от двух сближенных кранов определяем с помощью линии влияния.

Дmax=gf×y×(åFнmax×yi),

где gf=1,1 – коэффициент надежности;

y=0,85;

Fнmax=380кН;

yi – ординаты линии влияния.

Дmax=1,1×0,85×380×(0,32+0,79+1+0,533)=939,1кН.

Дmin=gf×y×(åFнmin×yi),

где gf=1,1 – коэффициент надежности;

y=0,85;

Fнmin=(Q+Gкр)/n0 - Fнmax,

Q=500кН, Gкр=485+135=620кН, n0=2, тогда Fнmin=(500+620)/2– 380=180кН;

yi – ординаты линии влияния.

Дmin=1,1×0,85×180×(0,32+0,79+1+0,533)=444,82 кН.

Горизонтальное давление на колонну.

Т=gf×y×(åТкi×yi),

где gf=1,1 – коэффициент надежности;

y=0,85;

Ткiн 0/n0,

Тн 0=0,05×(Q+Gт), Q=500кН, Gт=135кН, тогда Т0=0,05×(500+135)=31,75кН, тогда Ткi=31,75/2=15,875кН;

yi – ординаты линии влияния.

Т=1,1×0,85×15,875×(0,32+0,79+1+0,533)=39,23кН.

Ветровая расчетная погонная нагрузка.

wэкв=gf×g0×Кэкв×с×В,

где gf=1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

g0=0,3кН/м2 – нормативное значение ветровой нагрузки;

Кэкв=1, при H=10 м и типа местности В (по[2] стр. 510);

с=0,8 – коэффициент для вертикальных стен;

В=12м – шаг поперечных рам.

wэкв=1,4×0,3×1×0,8×12=4,032кН/м2.

Кэкв=1,064, при H=17 м и типа местности В (по[2] стр. 510);

wэкв=1,4×0,3×1,064×0,8×12=4,29кН/м2.

Кэкв=1,097, при H=19,75 м и типа местности В (по[2] стр. 510);

wэкв=1,4×0,3×1,097×0,8×12=4,423кН/м2.

Пассивное давление ветра (отсос).

w0=gf×g0×Кэкв×с×В,

где gf=1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

g0=0,3кН/м2 – нормативное значение ветровой нагрузки;

Кэкв=1, при H=10м и типа местности В (по[2] стр. 510);

с=0,6 – коэффициент для вертикальных стен;

В=12м – шаг поперечных рам.

wэкв=1,4×0,3×1×0,6×12=3,024кН/м2.

Кэкв=1,064, при H=17 м и типа местности В (по[2] стр. 510);

wэкв=1,4×0,3×1,064×0,6×12=3,22кН/м2.

Кэкв=1,097, при H=19,75 м и типа местности В (по[2] стр. 510);

wэкв=1,4×0,3×1,097×0,6×12=3,32кН/м2.

Сосредоточенная ветровая нагрузка на ригель.

W=gf×g0×с×В×Аabcd,

где gf=1,4 – коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

g0=0,3кН/м2 – нормативное значение ветровой нагрузки;

с=0,8 – коэффициент для вертикальных стен;

В=12м – шаг поперечных рам;

Aabcd=(Кэкв(Н=19,75м)+Кэкв(Н=17м))/2=(4,29+4,423)/2=4,356м2 – площадь трапеции эпюры ветрового давления на ферму, высота фермы 2,25м.

W=1,4×0,3×0,8×12×11,98×2,75=48,305кН/м2.

3. Расчет колонн.

3.1. Расчетные длины участков ступенчатой колонны.

Для верхней части.

lef=m×l,

для нижней части.

lef,к1=m1×l1,

где l – геометрическая длина колонны;

m - коэффициент для колонн с верхним свободным концом, определяемый по [2] стр. 517 в зависимости от a1 и h.

a1=l2/l1×ÖI1/I2×b,

где I1/I2 – отношение моментов инерции;

b=F1+F2/F2,

где F2=N= -599,29кН,F1+F2=N2= -1593,155кН.

b=2152,442/599,29=3,85

a1=4,85/12,15×Ö5/3,85=0,445.

h=I2×l1/I1×l2,

h=0,2(12,15/4,85)=0,5.

Тогда при a1=0,445и h=0,5, принимаем m1=2,25 – для нижней части колонны. Для верхней части колонны:

m=m1/a1,

m2=m1/a1=2,25/0,445=5,05, принимаем m=3.

Расчетные длины стержней для верхней части колонны.

lef,x1=12,15×2,25=27,3375м, lef,y1=12,15×1=12,15м.

Расчетные длины стержней для нижней части колонны.

lef,x2=4,85×3=14,55м, lef,y2=4,85×1=4,85м.

3.2. Подбор сечения верхней части колонн.

Компоновочная часть.

Материал: сталь С245 ГОСТ 277772 – 88, Ry=240МПа – расчетное сопротивление.

Назначаем сечение верхней части колонн в виде сварного двутавра hв=400мм.

Требуемая площадь верхней части колонны:

Атр=N/je×Ry×gc,

где N=599,292кН – продольная сила верхней части колонны;

Ry=245МПа – расчетное сопротивление;

gс=1 – коэффициент;

jе – коэффициент для проверки устойчивости, определяем в зависимости от mef и l.

Где mef – относительный эксцентриситет,

mef=h×m,

где h=1,3;

m=e×1/r,

r=b×hв,

b=0,33 – для двутавра, зависит от формы сечения;

r=0,33×40=13,2см.

e=M/N,

e=160,6748/599,292=0,2873м=28,73см.

m=28,73/13,2=2,18.

Тогда

mef=1,3×2,18=2,834.

l - условная гибкость,

l=lx×ÖRy/E,

где lx – гибкость в плоскости эксцентриситета,

lx=lef,x2/ix,

ix=a×hв,

где a=0,24 – для двутавра,

ix=0,24×40=9,6см, тогда

lx=1455/9,6=151,56.

Тогда

l=151,56×Ö245/201000=5,3.

При mef=2,834 и l=5,3, jе=0,176.

Требуемая площадь.

Атр=559,292/0,176×245×103×1=0,0128м2=128,97см2.

По сортаменту подбираем прокатный двутавр 40Ш2.

А=135,95см2 ; b=300мм ; h=390мм ; W=1983,4см3.

Проверочная часть.   

Ось x–x. Проверка общей устойчивости верхней части колонны в плоскости действия момента.

Относительный эксцентриситет:

m=(e×A)/Wx,

m=(28,73×135,95)/1983,4=1,97.

Условная гибкость:

lx=lx×ÖRy/E,

lx=1455/16,87×Ö240/201000=3,01.

При

Аf/Aw=1, по [3] стр. 509, коэффициент влияния формы сечения:

h=(1,9 – 0,1×m) – 0,02×(6 – m)×l=(1,9 – 0,1×1,97) – 0,02×(6 – 1,97)×3,01=1,462 – для Аf/Aw=1;

получим:

h=1,462.

Расчетный относительный эксцентриситет:

mef=h×m,

mef=1,462×1,97=2,88.

При mef=2,88 и l=3,01 по [3] стр.508 коэффициент устойчивости je=0,26.

s=N/(A×je×gc) < 24,5,

s=599,292/135,95×0,26×1=16,95кН/см2< 24,5кН/см2.

Сечение принято.

Ось y–y. Проверка общей устойчивости верхней части колонны из плоскости действия момента.

Относительный эксцентриситет:

m=(e×A)/Wx,

m=(28,73×135,95)/1983,4=1,97.

По таблице 10 [5]:

a=0,65+0,05×m,

a=0,65+0,05×1,97=0,7485.

Предельная гибкость:

lc=3,14×ÖE/Ry,

lc=3,14×Ö201000/245=89,94,

Коэффициент продольного изгиба:

с=b/1+m×a,

при ly<lc, b=1.

c=1/1+1,97×0,7485=0,404.

При ly=99,4 по [3] стр.506, определяем jy=0,542.

s=N/(c×A×jy×gc),

s=599,292/0,542×135,95×0,404×1=23,42кН/см2< 24,5кН/см2 .

Сечение принято.

3.3. Подбор сечения нижней части колонн сплошного сечения.

Требуемая площадь ветвей:

Атр=N/j×Ry×gc,

где N=3186б3кН – продольная сила;

Ry=245МПа – расчетное сопротивление;

gс=1 – коэффициент;

jе – коэффициент для проверки устойчивости, определяем в зависимости от mef и l.

Где mef – относительный эксцентриситет,

mef=h×m,

где h=1,5;

m=e×1/r,

r=0,35×hн,

b=0,33 – для двутавра, зависит от формы сечения;

r=0,35×100=35см.

e=M/N,

e=284б15/1593,15=0,2873м=17,8см.

m=17,8/35=5,1.

Тогда

mef=1,5×5,1=6,65.

l - условная гибкость,

l=lx×ÖRy/E,

где lx – гибкость в плоскости эксцентриситета,

lx=lef,x2/rx,

rx=a×hв,

где a=0,42 – для двутавра,

rx=0,42×100=42см, тогда

lx=2733,75/42=65,09.

Тогда

l=65,09×Ö245/201000=2,27.

При mef=6,65 и l=2,27, jе=0,546.

Требуемая площадь.

Атр=3186,3/0,546×245×103×1=238,2см2.

luw=1,3+0,15l2=1,3+0,15*2,27=1,6405;

hw=h-2=100-2=98см;

lw=hw/tw*ÖE/Rу; выражаем tw=hw/luw*ÖE/Rу=980/1,6405*Ö2450/2010000=20,2мм.

Применение стенки с найденной  tw экономически невыгодно, поэтому разрешаем стенки терять местную устойчивость на определенном участке.

H1=tw*0,4*luw*ÖE/Rу=1*0,4*1,64*28,643=18,8см.

Подбираем толщину стенки из условия lw=hw/tw=80-120; lw=980/10=98, принимаем tw=10мм.

Аст=2H1*tw=1*2*18,8=37,6см2.

Аветви=(Атрст)/2=(238,2-37,6)/2=100,3см2.

принимаем колонный двутавр: I 30 К1/ГОСТ 26020 – 83.

Геометрические характеристики  подкрановая ветвь: Aп.в.=107см2; ix1=13см; iy=7,55см.

Подбираем шатровую ветвь: А=100,3см2, b=300мм.

Tf=bf/(0,36=0,1*l)*ÖE/Rу=145/(0,36+0,1*2,27)*28,6428=8,6;принемаем

Похожие материалы

Информация о работе