коэффициент радиального зазора, для исходного контура по ГОСТ 13755-68 =0,25,
мм,
мм.
,
мм, мм.
.
Проверка значения высоты зуба h=.
Угол профиля исходного контура a=20°(ГОСТ 13755 – 68);
.
Ширина колеса
мм, по ГОСТ 6636-69 67мм
Ширина шестернимм.
;
;
Н;
H.
Расчетное контактное напряжение
, где ZM – коэффициент, учитывающий механические свойства материалов сопряженных зубчатых колес, для стальных зубчатых колес ZM =275 МПа1/2;
ZН – коэффициент, учитывающий форму сопряженных поверхностей зубьев ;
Ze– коэффициент, учитывающий суммарную длину контактных линий, для шевронных и косозубых при условии что коэффициент осевого перекрытия передачи
.
Коэффициент торцевого перекрытия
,
.
расчетная удельная окружная сила, Н/мм
, где КНa- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями, при расчете на контактную выносливость поверхностей зубьев определяется по ГОСТ –21354-75, КНa=1,13[11];
КНb - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине зубчатого венца определяется по ГОСТ –21354-75, КНb =1,08[12];
КНV - коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении при расчете на контактную выносливость поверхностей зубьев:
, , где где dН – коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи[13], для косозубой передачи с НВ<350, dН = 0,002; g0 =82.
Н/мм;
;
Н/мм,
МПа, меньшеМПа недогрузка: .
Расчетное напряжение изгиба на переходной поверхности зуба
, где Yb -коэффициент, учитывающий наклон линии зуба, для косозубой передачи ;
Ye - коэффициент, учитывающий перекрытие зубьев, для шевронных колес Ye=1;
YF - коэффициент, учитывающий форму зуба, находится по таблице и в зависимости от эквивалентного числа зубьев ,
По табл.4.12 YF1 = 3,59 YF2 =3,65
Расчет следует выполнять для того зубчатого колеса, у которого меньше отношение :
,
cледовательно, расчет проводится по колесу z2.
Коэффициент нагрузки , гнде КFa- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями, для косозубых колес с коэффициент КFa определяется по формуле:
@1, где s- степень точности передачи по нормам контакта (ГОСТ 1643-81);
КFb - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, определяется по ГОСТ –21354-75, КFb = 1,13;
КFV - коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку, возникающую в зацеплении:
;
Н/мм, где dF - коэффициент, учитывающий влияние вида зубчатой передачи, для косозубой передачи с НВ<350 dН = 0,006.
МПа£[sF1] , где Мпа;
£[sF2] , где МПа
Þ условие изгибной прочности выполнено.
Т2 =532 Нм |
uф =5,14 |
h=10,125мм |
|
Т3 =2580 Нм |
y = 0 |
V=1м/с |
|
U =5 |
Dy = 0 |
Ft(Т) =7260 H |
|
dw1=d1=73,256 мм |
FR(Т) = 3575 H |
||
z1= 14 |
dw2=d2=376,74 |
Fx(Т) = 4310 H |
|
z2= 72 |
dа1=84,96 мм |
sН=535 МПа |
[sН] = 600 Па |
m =4,5 мм |
dа2=384,04 мм |
sF1=78,3 МПа |
[sF1] =285 МПа |
X1 = 0,3 |
df1= 64,7 мм |
sF2=80 МПа |
[sF2] =270 МПа |
X2 = -0,3 |
df2=362,79 мм |
b=30041’ |
|
XS = 0 |
bw=67 мм |
t*³2,8=34,35, где Тц =2580 Нм– вращающий момент на валу ведущей звездочки,
mp=1,7 – коэффициент, учитывающий ряд роликовой цепи (2 ряда), z1 – число зубьев малой звездочки, выбрано в зависимости от передаточного числа uцп=2;
z1=29-2u=25; число зубьев ведомой звездочки z2=uz1=2×25=50;
Кэ=К×Ка×Кс×Кg×Кр×Крег – коэффициент эксплуатации, где К – коэффициент учитывающий характер нагрузки, при спокойной нагрузке К=1[14]; Ка – коэффициент учитывающий влияние межосевого расстояния, при а=(30…50)t Ка=1; Кс – коэффициент вида смазывания, при капельном смазывании Кс=1; Кg - коэффициент угла наклона линии центров звездочек к горизонту, при g£60° Кg =1; Кр – коэффициент режима работы, при двухсменной Кр =1,25; Крег – коэффициент способа регулирования натяжения цепи, при периодическом регулировании Крег =1,15;
Кэ=1×1×1×1×1,25×1,15=1,44;
[p]=35 МПа – допускаемое удельное давление в шарнирах роликовых цепей.
По ГОСТ 13568-75 (СТ СЭВ 2640-80) принимаем шаг t=38,1 мм, отсюда принята цепь ЗПР-38,1-38100. Для этой цепи Fp =381 кН - разрушающая нагрузка, q=16,5 кг/м – масса 1 кг цепи.
v=0,83 м/с.
Предварительное значение межосевого расстояния, мм а=(30…50)t=40× t =1524 мм.
Число звеньев цепи: Lt=2at+0,5zS+D2/at=2×40+0,5×75+3,982/40=117,9, где at=а/t=1524/38,1=40; zS=z1+z2=25+50=75; D=(z2-z1)/(2)=(50-25)/(2×3,14)=3,98
Принимаем четное число звеньев Lt=118.
Длина цепи L= Lt×t=118×38,1=4495,8мм=4,496 м.
Масса цепи m=L×q=4,496 ×16,5=74,2 кг.
Уточнение межосевого расстояния а=0,25t[Lt-0,5zS+]
а=0,25×38,1[118-0,5×75+]=1526 мм
Для обеспечения свободного провисания цепи предусматривается уменьшение а на 0,2…0,4%, т.е. на ×(0,04×1526)=6,1 мм.
Назначено монтажное межосевое расстояние, а=1520 мм.
[nзв]£17×103998 мин-1
nзв=26,17<998 Þ условие nзв<[nзв] – выполняется.
.
Допустимое число ударов цепи в секунду [w]=800/t-0,2t=800
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.