|
65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 |
Вd * t2 * Ld 0,73 * 21,32 * 160 BZ2 = ------------------- = --------------------------- = 1,8 Тл bz2 * Lст2 * Кс 8,91 * 160 * 0,97 Ф 0,0224 Bj max = --------------------- = -------------------------- = 1,22 Тл 2* hj’ * Lст2 * Кс 2 * 0,059 * 0,160 * 0,97
где hj’ - расчетная высота 2 + р D2 2 + 1 190,15 hj’ = --------*( ------- - hп2 ) = --------- *( ------------ - 32,345)= 3,2*р 2 3,2 * 1 2 = 0,059 м Индукция в ярме статора Ф 0,0224 Ва = ------------------------ = --------------------------------- = 2 * ha’ * Lст1 * Кс 2 * 0,04811 * 0,160 * 0,97 = 1,5 Тл где ha’ - расчетная высота ярма статора Da - D 0,349 - 0,19195 ha’ = ----------- - hп1 = ----------------------- - 0,030415 = 2 2 = 0,04811 м Магнитное напряжение воздушного зазора Fd = 1,59 * Bd * d * Kd * 106 где Кd - коэффициент воздушного зазора Fd = 1,59 * 0,73 * 0,9*10-3 * 1,128 * 106 = 1178,343 А t1 16,7 Кd = ------------------ = ------------------------- = 1,128 t1 - g * d 16,7 – 2,1 * 0,9 ( bш1 / d )2 (4 / 0,9 )2 g = ---------------- = ----------------- = 2,1 5 + bш1 / d 5 + 4 / 0,9 Магнитное напряжение зубцовой зоны статора Fz1 = 2 * hz1 * Hz1 |
BZ2 Bj max
hj’ Ва ha’ Fd Кd
g |
1,8 1,22 0,059 1,5 0,04811 1178,343 1,128 2,1 |
Тл Тл м Тл М А |
|
75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 |
Значение напряженности поля в зубцах Нz2 находим в соответствии с индукциями Bz по кривым намагничи- вания [с.461; 1] для стали 2013 Fz1 = 2 * 30,415*10-3 * 1520 = 92,462 А Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора Fz2 = 2 * hz2 * Hz2 = 2 * 32,245*10-3 * 1520 = 98,03 А Коэффициент насыщения зубцовой зоны Fz1 + Fz2 92,462 + 98,03 Кz = 1 + -------------- = 1 + --------------------- = 1,162 Fd 1178,343 Магнитное напряжение ярма статора Fa = La * Ha где La - длина средней линии ярма статора La = 3,14 * ( Da - ha ) / 2p = 3,14 * (0,349 - 0,04811) / 2 = = 0,472 м Fa = 0,472 * 520 = 245,44 А Магнитное напряжение ярма ротора Fj = Lj * Hj где Lj - длина средней магнитной линии p * (DВ + hj) 3,14 * (0,0803 + 0,02258) Lj = ----------------- = -------------------------------- = 0,0906 м 2р 2 где hj - высота стенки ротора D2 - Dj 190,15 – 80,3 hj = ----------- - hп2 = ------------------- - 32,345 = 0,02258 2 2 Fj = 0,0906 * 272 = 24,65 А Cуммарное магнитное напряжение магнитной цепи Fц = Fd + Fz1 + Fz2 + Fa + Fj Fц =1178,343+92,462+98,03+245,44+24,65 = 1638,925 А Коэффициент насыщения магнитной цепи Км = Fц / Fd = 1638,925 / 1178,343 = 1,391 Намагничивающий ток р * Fц 1 * 1638,925 Iм = -------------------------- = -------------------------- = 13,9 А 0,9 * m * w1 * Коб1 0,9 * 3 * 48 * 0,91 Относительное значение Iм * = Iм / I1н = 13,9 / 84,175 = 0,165 о.е |
Fz1 Fz2 Кz La Fa Lj hj Fj Fц Км Iм Iм * |
92,462 98,03 1,162 0,472 245,44 0,0906 0,02258 24,65 1638,925 1,391 13,9 0,165 |
А А м А м м А А А о.е |
|
86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 |
Параметры рабочего режима Активное сопротивление фазы обмотки статора L1 10-6 48,672 r1 = r115 * ----------- = ------ * -------------------- = 0,0672 Ом qэф * а 41 17,67*10-6 * 1 где r115 = 10-6/41 Ом * м - удельное сопротивление материала обмотки при t = 1150С L1 = Lср1 * w1 где Lср1 - средняя длина витка обмотки Lср1 = 2 * (Lп(1) + Lл(1) ) Lп1 = L1 = 0,160 м где Lп(1) - длина пазовой части Lл(1) - длина лобовой части Lл1 = Кл * bкт + 2 * В где В - длина вылета прямолинейной части катушек из торца сердечника В = 0,01 Кл = 1,20 [с.197; 1] таблица 6-19 bкт - средняя ширина катушки p * (D + hп(1) ) 3,14 * (0,19195 + 0,030415) bкт = ------------------- * b1 = ------------------------------------- * 2р 2 * 0,78 = 0,272 м Lл1 = 1,20 * 0,272 + 2 * 0,01 = 0,347 м Длина лобовой части катушки Lвыл1 = Квыл * bкт + В где Квыл = 0,26 [с.197; 1] таблица 6-19 Lвыл1 = 0,26 * 0,272 + 0,01 = 0,08072 м Lср1 = 2 * ( 0,160 + 0,347) = 1,014 м L1 = 1,014 * 48 = 48,672 мм Относительное значение I1н 84,175 r1* = r1 * ------ = 0,0672 * ----------- = 0,0257 U1н 220 Активное сопротивление фазы обмотки ротора 2 * rкл r2 = rc + ------------ D2 где rc - сопротивление стержня Lc rc = rc * -------- * Kr qc где rc - удельное сопротивление стержня rc = 10-6 / 20,5 Ом*м [с.111; 1] таблица 4-1 Lc - длина стержня Lс = L2 = 0,160 м Kr =1 - коэффициент увеличения активного сопротив- ления стержня от действия эффекта вытеснения тока 10-6 0,160 rc = ------- * ------------------- * 1 = 32,195 * 10-6 Ом 20,5 242,42 * 10-6 p * Dкл ср rкл = rкл * --------------- Z2 * qкл где rкл - удельное сопротивление материала замыкающего кольца rкл = 10-6 / 20,5 Ом*м D кл ср - средний диаметр замыкающих колец D кл ср = 0,14972 м 10-6 3,14 * 0,14972 rкл = ------- * ------------------------- = 0,645 * 10-6 Ом 20,5 28 * 1268,56 * 10-6 p *р 180 * 2 D = 2 * sin --------- = 2 * sin ------------- = 0,251 Z2 50 2 * 0,807 * 10-6 r2 = 65,815 * 10-6 + -------------------- = 91,433 * 10-6 Ом 0,2512 Относительное значение I1н r2* ‘ = r2’ * ------ U1н Приводим r2 к числу витков обмотки статора 4 * m1 * (w1 * Коб1)2 r2’ = r2 * ----------------------------- = 91,433 * 10-6 * Z2 4 * 3 * (45 * 0,91)2 * ---------------------------- = 0,037 Ом 50 140,36 r2* ‘ = 0,037 * --------- = 0,0236 220 Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора ¦ w1 Lб’ Х1 = 15,8 * -------- * ( ----------- )2 * --------- * (lп * lл * lд) 100 100 p * q где lп - коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния Lб’ = Lб = 0,221 м h3 h2 3 * h1 hш1 lп1 = ------ * Кb + ( -------- + ---------------- + ---------- ) * Kb‘ 3 * b b2(1) b2(1) + 2*bш1 bш1 где h3 = h1(1) - h2 h2 =0; h3 = h1(1) h1 = h(1) |
r1 L1 Lср1 Lл1 bкт Lвыл1
r1*
r2
rc
rc
Lс
rкл D r2* ‘ r2’ |
0,0672 48,672 1,014 0,347 0,272 0,08072 0,0257 57,904 * 10-6 32,195* 10-6 10-6/20,5 0,160 0,645 * 10-6 0,251 0,0236 0,037 |
Ом мм м м м м Ом Ом Ом*м м Ом Ом |
|
101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 |
При укорочении b1 = 0,78 Кb = 0,25 * (1 + 3* Кb‘ ) Кb‘ = 0,25 * (6 * b1 -1) Кb‘ = 0,25 * (6 * 0,78 -1) = 0,92 Кb = 0,25 * ( 1 + 3 * 0,92) = 0,94 26,165 3 * 3,25 1 lп = ------------- * 0,94 + (------------------ + ------ )* 0,92= 3 * 10,5 10,5 + 2 * 4 4 = 1,5 Коэффициент лобового рассеяния q lл1 = 0,34 * -------- * ( Lл - 0,64 * b * t) Lб 6 lл1 = 0,34 * --------- * (0,347 - 0,64 * 0,78 * 0,301) = 0,160 = 2,51 Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния t1 lD1 = ---------------- * x 12 * d * Кd где x = 2 * Кск’ * Кb - Коб12 * ( t2 / t1)2 * (1+bск2) где Кск’ = 1,3 [с.201; 1], рис. 6-39 t2 / t1 = 21,32 / 16,7 = 1,277 x = 2 * 1,3 * 0,94 - 0,912 * (1,277)2 * (1 + 02) = 1,094 16,7 lD1 = ----------------------- * 1,094 = 1,5 12 * 0,9 * 1,128 50 48 0,160 Х1 = 15,8 * -------- * ( -------- )2 * ( ----------) * (1,5 + 100 100 1 * 6 + 2,51 + 1,5 ) = 0,267 Ом Относительное значение I1н 84,175 Х1* = Х1 * -------- = 0,267 * ----------- = 0,102 U1н 220 Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора Х2 = 7,9 * ¦1 * Ld‘ * 10-6 * (lп2 * lл2 * lд2) h1(2) p * b1(2)2 bш(2) где lп2 = [ ---------- * ( 1 - ------------- )2+ 0,66 - ----------- ] * 3 * b1(2) 8 * qc 2 * b1(2) hш(2) h’ш(2) * 106 КД + -------- + 1,12 * --------------bш(2) I2 где h1(2) = 29,813 мм b1(2) = 10,77 мм КД = 1 29,813 3,14 * 10,772 1,5 lп2 = [ ------------- * ( 1 - ----------------- )2+0,66 - ----------] * 3 * 10,77 8 * 242,42 2 * 10,77 0,7 1,25 * 10-3 * 106 * 1 + ------- + 1,12 * -------------------- = 3,6 1,5 724,85 2,3 * Dкл ср 4,7 * Dкл ср lл2 = ----------------- * Lg ----------------Z2’ * Ld‘ * D2 2 * акл + bкл 2,3 * 0,14972 4,7 * 0,14972 lл2 = ------------------------ * Lg ------------------------------ = 28 * 0,160 * 0,2242 2 * 0,03139 + 0,04043 = 1,277 t2 21,32 lд2 = ---------------* x = ----------------------- * 1 = 1,75 12* d * Kd 12 * 0,9 * 1,128 å l2 = lп2 + lл2 + lд2 = 3,6 + 1,277 + 1,75 = 6,627 X2 = 7,9 * 50 * 0,160 * 6,627 * 10-6 = 415,67 * 10-6 Ом Приводим Х2 к числу витков статора 4 * m1 * ( w1 * Коб1)2 Х2 ‘ = X2 * ---------------------------- = 429,491 * 10-6 * Z2 4 * 3 * ( 45 * 0,91)2 * ------------------------------ = 0,173 Ом 50 Относительное значение I1н 140,36 Х2* ‘ = Х2 ‘ * ------- = 0,173 * ----------- = 0,11 U1н 220 Расчет потерь Потери в стали основные Рст осн=Р1,0/5,0 *( ¦1 / 50)b * (Кда * Ва2 * ma + Kдz * Bz12 * mz1) где Р1,0/5,0 - удельные потери Кда и Kдz - коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали ma = p * (Da - ha) * ha * Lст1 * Кс * Yc где ha - высота ярма статора ha = 0,5 * (Da - D) - hп1 = 0,5 * (0,392 - 0,25872) - - 0,02645 = 0,04019 м mz1 = hz1 * bz1 cp * Z1 * Lст1 * Кс * Yc
Bd * t1 * Ld 0,829 * 0,01354 * 0,221 Вz1 = ------------------ = -------------------------------- = 1,9 Тл bz1 * Lст1 * Кс 0,00673 * 0,2 * 0,97 Ф 0,0237 Ba = ----------------------- = --------------------------------- = 2 * ha’ * Lст1 * Кс 2 * 0,04019 * 0,2 * 0,97 = 1,52 Тл Da - D 0,392 - 0,25872 ha’= ----------- - hп1= --------------------- - 0,02645=0,04019м 2 2 Yс = 7,8 * 103 - удельная масса стали mz1 = 0,02645 * 0,00673 * 60 * 0,2 * 0,97 * 7,8 * 103 = = 16,162 кг ma = 3,14 * (0,392 - 0,04019) * 0,04019 * 0,2 * 0,97 * 7,8 * 103 = 67,182 кг Рст осн=2,6 * (50/50)1,5 * (1,6 * 1,522 * 67,182 + 1,8 *1,92 * * 16,162) = 918,76 Вт |
lп
lл1
lD1
x Х1
Х1* lп2
lл2
lд2
å l2 X2 Х2 ‘ Х2* ‘ Рст осн Р1,0/5,0 Кда Kдz ma ha Вz1 Ba ha’ mz1 ma Рст осн |
1,5 2,51 1,5 1,094 0,267 0,102 3,6 1,277 1,75 6,627 415,67 * 10-6 0,173 0,11 2,6 1,6 1,8 0,04019 1,9 1,52 0,4019 16,162 67,182 918,76 |
Ом Ом Ом Вт/кг м Тл Тл м кг кг Вт |
|
121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 |
Поверхностные потери в роторе Рпов 2 = рпов 2 * ( t2 - bш2) * Z2 * Lст2
рпов 2 = 0,5 * К 0 2 * ( Z1 * n1 / 10000)1,5 * (B0 2 * t1 * 103 )2 где B0 2 - коэффициент или амплитуда пульсаций ин- дукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ро- тора B0 2 = b0 2 * Кd * Вd где b0 2 = 0,27 рис.6-41 [1] Вd - индукция в воздушном зазоре В0 2 = 0,27 * 1,128 * 0,73 = 0,222 Тл рпов 2 = 0,5 * 1,5 * (36 * 3000/10000)1,5 * (0,222*0,0167* * 103)2 = 365,88 Вт/м2
Рпов 2 = 365,88 * (21,32 - 1,5) * 28 * 0,16 * 10-3 = 32,49 Вт Пульсационные потери в зубцах ротора Рпул 2 = 0,11 * [( Z1 * n / 1000) * Bпул 2 ]2 * mz2 где Bпул 2 - амплитуда пульсаций индукции Y * d 2,1 * 0,9 Bпул 2 = --------- * Bz2 ср = ---------------- * 1,8 = 0,08 Тл 2 * t2 2 * 21,32 Bz2 ср - индукция в ярме ротора mz2 - масса зубцов стали mz2 = Z2 * hz2 * bz2 ср * Lст2 * Kc * Yc = 28 * 32,245 * 10-3 * * 0,00891 * 0,16 * 0,97 * 7,8 * 103 = 9,74 кг 36 * 3000 Рпул 2 = 0,11 * ( -------------- * 0,08)2 * 9,74 = 79,98 Вт 1000 Cумма добавочных потерь в стали Рст дб = Рпов2 + Рпул2 = 32,49 + 79,98= 112,47 Вт Полные потери в стали Рст = Рст осн + Рст доб = 655,371 + 112,47 = 767,84 Вт Механические потери Рмех = Кт * ( n/10)2 * Dа4 где Кт = 1, т.к. 2р =2 с.208 [1] Рмех = 1 * (3000/ 10)2 * 0,3494 = 1335,19 Вт Добавочные потери при номинальном режиме Рдоб н = 0,005 * Р1н = 0,005 * (45000/0,9) = 250 Вт Ток холостого хода двигателя Iхх = Ö Iхх а2 + Iм2 где Iхх а - активная составляющая тока холостого хода двигателя Рст + Рмех + Рэх1 Iхх а = ---------------------- m * U1н где Рэх1 - электрические потери в статоре Рэх1 = 3 * Iм2 * r1 = 3 * 13,9 2 * 0,0672 = 38,95 Вт 767,84 + 1335,19 + 38,95 Iхх а = ------------------------------------ = 3,25 А 3 * 220 Iхх = Ö 3,242 + 13,92 = 14,27 А Коэффициент мощности при холостом ходе cosjxx = Iхх а / Iхх = 3,25 / 14,27 = 0,228 |
В0 2 рпов 2
Рпов 2
Bпул 2
mz2
Рпул 2 Рст дб Рст Рмех Рдоб н
Iхх а Рэх1
Iхх cosjxx |
0,222 365,88 32,49 0,08 9,74 79,98 112,47 767,84 70,6 250 3,25 38,95 14,27 0,228 |
Тл Вт/м2
Вт Тл кг Вт Вт Вт Вт Вт А Вт А |
|
135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 |
Расчет рабочих характеристик В расчетной практике параллельное включение сопро- тивлений rм и Хм оказалось удобнее заменить последо- вательно включенными сопротивлениями r12; Х12 Рст осн 655,371 r12 = ---------- = ------------- = 1,131Ом m * Iм2 3 * 13,92 U1н 220 Х12 = ------- - Х1 = ---------- - 0,267 = 15,56 Ом Iм 13,9 r12 * (r1 + r12) + X12 * (X1 + X12) Са1 = ----------------------------------------- = r122 + X122 1,131 * (0,0672 + 1,131) + 15,56 * (0,267 + 15,56) = -------------------------------------------------------------------- = 1,1312 + 15,562 = 1,0174 (r1 * X12 - r12 * X1) (0,0672 * 15,56 – 1,131 * Cр1 = -------------------------- = --------------------------------r122 + X122 1,1312 + 15,562 * 0,267) ----------- = 0,0031 C1 = Ö Са12 + Cр12 = Ö 1,01742 + 0,00312 = 1,0174 r1 * X12 - r12 * X1 u = arctg ----------------------------------------- = arctg r12 * ( r1 + r12) + X12 * (X1 + X12) 0,0672 * 15,56 – 1,131 * 0,267 ---------------------------------------------------------------------- = 1,131 * (0,0672 + 1,131) + 15,56 * (0,267 + 15,56) = arctg 0,003 = 0,1720 Rm = Са1 * r12 + Cр1 * X12 = 1,0174 * 1,131 + 0,0031 * * 15,56 = 1,2 Ом Xm = Са1 * X12 - Cр1 * r12 = 1,0174 * 15,56 - 0,0031 * * 1,131 = 15,827 Ом Zm = Ö Rm2 + Xm2 = Ö 1,22 + 15,8272 = 15,873 Ом cosj 0 = Rm / Zm = 1,2 / 15,873 = 0,0756 sinj 0 = Xm / Zm = 15,827/ 15,873 = 0,9971 I0 = U1н / Zm = 220 / 15,873 = 13,86 А I0 - ток холостого хода I0р и I0а - активная и реактивная составляющие тока холостого хода I0а = I0 * cosj 0 = 13,86 * 0,0756 = 1,048 A I0р = I0 * sinj 0 = 13,86 * 0,9971 = 13,82 A I0р - Iм 13,82 – 13,9 DIр% = ------------ * 100% = --------------- * 100% = 0,58% I0р 13,82
Вычисление полного сопротивления основного контура точной Г - образной схемы замещения Определяем постоянные коэффициенты а’ = Ca12 - Cp12 = 1,01742 - 0,00312 = 1,0351 b’ = 2 * Ca1 * Cp1 = 2 * 1,0174 * 0,0031 = 0,00631 a0 = Ca1 * r1 + Cp1 * X1 + b’ * X2’ = 1,0174 * 0,0672 + + 0,0031 * 0,267 + 0,00631 * 0,34 = 0,0713 b = Ca1 * X1 - Cp1 * r1 + a’ * X2’ = 1,0174 * 0,267 - 0,0031 * * 0,0672 + 1,0351 * 0,34 = 0,623 Вычисляем предварительное значение номинального скольжения Sн = r2’* = 0,0181 |
r12 Х12 Са1 Cр1 C1
u Rm Xm
Zm
cosj 0 sinj 0 I0
I0а I0р
DIр% а’ b’ a0 b Sн |
1,131 15,56 1,0174 0,0031 1,0174 0,1720
1,2 15,827 15,873 0,0756 0,9971 13,86 1,048 13,82 0,58 1,0351 0,00631 0,0713 0,623 0,0181 |
Ом Ом Ом Ом Ом А А А % |
|
153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 165 166 167 168 169 170 171 172 173 174 175 176 177 |
Расчитываем величины зависящие от скольжения Rs = a0 + a’ * r2’ / S = 0,0713 + 1,0351 * 0,0473 / 0,0181 = = 2,778 Ом Xs = b - b’ * r2’ / S = 0,623 - 0,00631 * 0,0473 / 0,0181 = = 0,607 Ом Zs = Ö Xs2 + Rs2 = Ö 0,6072 + 2,7782 = 2,843 Ом cosj2’ = Rs / Zs = 2,778 / 2,843 = 0,9771 sinj2’ = Xs / Zs = 0,607 / 2,843 = 0,214 Значение фазного тока ротора в Г – образной схеме замещения I2’’ = U1н / Zs = 220 / 2,843 = 77,383 А Активная и реактивная составляющие этого тока I2a’’ = I2’’ * cosj2’ = 77,383 * 0,9771 = 75,611 А I2p’’ = I2’’ * sinj2’ = 77,383 * 0,214 = 16,56 А Активная и реактивная составляющие фазного тока статора Ia1 = I0a + I2a’’ = 1,048 + 75,611 = 76,66 А Ip1 = I0p + I2p’’ = 13,82 + 16,56 = 30,38 А Модуль фазного тока статора I1 = Ö Ia12 + Ip12 = Ö 76,662 + 30,382 = 82,46 А Приведенное к статору значение фазного тока ротора в Т- образной схеме замещения I2’ = C1 * I2’’ = 1,0174 * 77,383 = 78,73 А Активная мощность на входе асинхронного двигателя Р1 = 3*U1н * I1а * 10-3 = 3 * 220 * 76,66 * 10-3= 50,6 КВт Электрические потери в обмотках статора и ротора DРэ1 = 3*I12 * r1 *10-3 = 3 * 82,462*0,0672*10-3= 1,37 КВт DРэ2 = 3 * (I2’ )2 * r2’ * 10-3 = 3 * 78,732 * 0,0473 * 10-3 = = 0,88 КВт Добавочные потери в двигателе DРдоб = DРдоб н *(I1 / I1 н рас)2 = 0,250* (84,175 / 82,46)2 = = 0,261 КВт Суммарные потери в асинхронном двигателе åDР = DРэ1 + DРэ2 + DРст + DРмех + DРдоб= 1,37+ 0,88+ + 0,76784 + 1,3352 + 0,261 = 4,614 КВт Мощность на валу асинхронного двигателя Р2 = Р1 - åDР = 50,6 – 4,614 = 45,986 КВт КПД двигателя h =1 - (åDР / Р1 ) = 1 - ( 4,614 / 50,6) = 0,909 Коэффициент мощности cosj = Ia1 / I1 = 76,66 / 82,46 = 0,93 Угловая скорость вращения ротора W2 = 2*p * ¦1 * (1-S) / р = 2 * 3,14 * 50 * (1-0,0181) / 1 = = 308,32 рад/с Момент на валу М2 = Р2 * 103 / W2 = 45,986 * 103 / 308,32 = 149,15 Н*м Оценка степени оптимальности выбора геометричес- ких размеров магнитопровода асинхронного двигателя и размерных соотношений его участков I0* = I0 / I1н = 13,86 / 84,175 = 0,165 hн - hн пред 0,909 - 0,9 Dhн% = -------------- * 100% = ---------------- *100%= 0,99% hн 0,909 cosjн - cosjпред 0,93 - 0,9 Dcosjн % = ------------------------*100% = ----------* 100% = cosjн 0,93 = 3,2% В правильно спроектированном двигателе Dhн% = 0,99 > 0 - верно Dcosjн % = 3,2 > 0 - верно 0 < I0* = 0,165 < 2 - верно |
Rs Xs Zs cosj2 sinj2’’ I2’’ I2a’’ I2p’’ Ia1 Ip1
I1
I2’ Р1
DРэ1 DРэ2
DРдоб
åDР Р2
h cosj W2 М2
I0* Dhн% Dcosjн % |
2,778 0,607 2,843 0,9771 0,214 77,383 75,611 16,56 76,66 30,38 82,46 78,73 50,6 1,37 0,88 0,261 4,614 45,986 0,909 0,93 308,32 149,15 0,165 0,99 3,2 |
Ом Ом Ом А А А А А А А КВт КВт КВт КВт КВт КВт рад/с Н*м % % |
|
178 179 180 181 182 183 184 185 186 187 188 189 190 191 192 193 194 195 196 197 198 199 200 201 202 203 204 205 206 207 208 209 210 211 |
Расчет пусковых характеристик Подробный расчет для скольжения S=1 Приведенная высота стержня ротора x = 63,61 * hc(2) * ÖS * 10-3 = 63,61 * 30,395 * Ö1 * 10-3 = = 1,933 По рисунку 2 [2] определяем нелинейную функцию j; j = 0,77 Глубина проникновения тока в стержень обмотки рото- ра hc(2) 30,395 hr (2) = ----------- = ------------ = 17,17 мм 1 + j 1 + 0,77 Площадь поперечного сечения стержня ротора qc(2) = 242,42 мм2 Условное нижнее закругление паза ротора ( b2 (2) - b1(2) ) * ( hr (2) - 0,5 * b2(2) ) br (2) = b2 (2) - --------------------------------------------- = 10,77 h1 (2) (10,77 – 5,82) * (17,17 - 0,5 * 10,77) - ------------------------------------------------ = 8,13 мм 22,1 Площадь проникновения тока в стержень p * b2(2)2 qr (2) = ------------ + 0,5*( b2 (2) + br (2) ) * ( hr (2) - 0,5 * b2(2) ) = 8 3,14 * 10,772 = ----------------- + 0,5 * (10,77 + 8,13)*(17,17 - 0,5*10,77)= 8 = 156,9 мм2 Коэффициент учитывающий увеличение активного сопротивления пазовой части стержня ротора при действии эффекта вытеснения тока Кr = qc(2) / qr (2) = 242,42 / 156,9 = 1,545 Коэффициент учитывающий увеличение активного сопротивления фазы ротора rc * ( Кr -1) 32,195 * (1,545 - 1) КR = 1 + ----------------- = 1 + -------------------------- = 1,303 r2 57,904 Приведенное к статору значение активного сопротив- ления фазы ротора r2 x‘ = KR * r2’ = 1,303 * 0,0473 = 0,0616 Ом Коэффициент демпфирования КД = j‘; j‘ = 0,78 рис. 3 [2] Коэффициент приведенного тока 6 * W1 * Коб1 6 * 48 * 0,91 ui = ------------------- = --------------------- = 9,36 Z2 28 Номинальный фазный ток ротора I2н = ui * I2н’ = 9,36 * 78,73 = 736,91 А Прогнозируемое значение тока ротора в пусковом ре- жиме I2 = Iп пред * I2н* е-0,05 / S = 7 * 736,91 * е-0,05 / S = 5158,39 * * е-0,05 / S = 4906,91 А Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом вытеснения тока h1(2) p * b2(2)2 bш(2) lп2 x = [ ----------- * ( 1 - ------------ )2 + 0,66 - ----------- ] * 3* b2(2) 8 * qc(2) 2 * b2(2)
* КД + --------- + 1,12 * --------- * 103 = [ ------------ * bш(2) I2 3 * 7,3 3,14 * 7,32 1,5 0,7 * ( 1 - ----------------- )2 + 0,66 - ----------- ] * 0,92 + ------ + 8 * 126,5 2 * 7,3 1,5 0,3 * 103 + 1,12 * ------------- = 2258,75 Коэффициент, характеризующий изменение индук- тивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока lп2x + lл2 + lд2 1,61 + 0,373 + 2,537 КХ = ---------------------- = ------------------------------ = 0,794 lп2 + lл2 + lд2 2,78 + 0,373 + 2,537 Значение приведенного к статору индуктивного сопро- тивления рассеяния фазы ротора Х’2x = КХ * Х2’ = 0,794 * 0,918 = 0,729 Ом Предварительное значение критического скольжения С1 * r2’ 1,0331 * 0,208 Sкр пред = ------------------------------ = ---------------------------Ö r12 + ( X1 + C1 * X2’ )2 Ö 0,30252 + (0,676 + ----------------------- = 0,13 + 1,0331 * 0,918)2 Коэффициенты a’ = Ca12 - Cp12 = 1,0332 - 0,01262 = 1,0669 b’ = 2Ca1 * Cp12 = 2 * 1,033 * 0,0126 = 0,026 a0 = Ca1 * r1 + Cp1 * X1 + b’ * Х’2x = 1,033 * 0,3025 + + 0,0126 * 0,676 + 0,026 * 0,729 = 0,34
* 0,3025 + 1,0669 * 0,729 = 1,472 RS = a0 + a’ * r’2x /S = 0,34 + 1,0669 * 0,256 /1 = 0,613Ом XS = b - b’ * r’2x / S = 1,472 - 0,026 * 0,256 /1=1,465 Ом ZS = Ö RS2 + XS2 = Ö 0,6132 + 1,4652 = 1,5881 Ом cosj2’ = RS / ZS = 0,613 / 1,5881= 0,386 sinj2’ = XS / ZS = 1,465 / 1,5881 = 0,923 I2’’ = U1н / ZS = 220 / 1,5881 = 138,53 А I2a’’ = I2’’ * cosj2’ = 138,53 * 0,386 = 53,47 А I2p’’ = I2’’ * sinj2’ = 138,53 * 0,923 = 127,86 А Ia1 = I0a +Ia2’’ = 0,691 + 53,47 = 54,161 А Ip1 = I0p + Ip2’’ = 10,152 + 127,86 = 138,012 А I1 = Ö Ia12 + Ip12 = Ö 54,1612 + 138,0122 = 148,26 А При S=1 Ккас = 1,35 Прогнозируемое значение фазного тока статора при пуске с учетом вытеснения тока и насыщения I1 нас пр = Кнас * I1 = 1,35 * 148,26 = 200,151 А Средняя МДС обмотки отнесенная к одному пазу ста- тора I1 нас пр * Uп1 Z1 Fп ср = 0,7 * ------------------ * ( Кb‘ + Ку * Коб1 * —------ ) = а Z2 200,151 * 34 54 =0,7*----------------- * ( 0,92 + 0,93969 * 0,90191 *----- ) = 3 44 = 3112,425 А Коэффициент СN СN = 0,64+ 2,5 * Öd / ( t1 + t2 )= 0,64+ 2,5 * Ö0,45/(12,92 + + 15,795) = 0,953 Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном- зазоре Fп ср * 10-3 3112,425 * 10-3 Br ф = ---------------- = ------------------------ = 4,536 Тл 1,6 * d * CN 1,6 * 0,45 * 0,953 Определяем значение функции Âd Âd = 0,52 [ рис. 6 -Л2] Значение дополнительного раскрытия паза К1 = ( t1 - bш(1) ) * ( 1 - Âd ) = (12,92 - 3) * (1 - 0,52) = = 4,762 мм Уменьшение коэффициента проводимости пазового рассеяния трапециидального полузакрытого паза статора hш1 + 0,58 * h(1)’ K1 Dlп1 нас = ---------------------- * ------------------- = bш(1) K1 + 1,5 * bш1 0,5 + 0,58 * 2,26 4,762 = --------------------------- * ---------------------- = 0,31 3 4,762 + 1,5 * 3 Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния статора при насыщении находится по зависимости lп1 нас = lп1 - Dlп1 нас = 1,42 - 0,31 = 1,11 Коэффициент дифференциальной проводимости lд1 нас = Âd * lд1 = 0,52 * 2,168 = 1,1274 Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения lп нас + lд нас + lЛ1 1,11 + 1,1274+0,593 Х1 нас = Х1 * ------------------------- = --------------------------- * lп1 + lд1 + lЛ1 1,42 + 2,168 + 0,593 * 0,676 = 0,458 Ом Относительное значение Х1 нас 0,458 Х1 нас* = ------------ = ----------- = 0,678 Х1 0,676 Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом вытеснения тока и насыщения рассчитывается по такой же методике К2 = ( t2 - bш(2) ) * ( 1 - Âd ) = (15,795 - 1,5) * (1 - 0,52) = = 6,862 hш(2) K2 0,7 6,862 Dlп2 нас = ---------- * --------------- = ------- * -------------- = bш(2) К2 + bш2 1,5 6,862 + 1,5 = 0,383 lд2 нас = Âd * lд2 = 0,52 * 2,537 = 1,319 lп2x нас + lд2 нас + lЛ2 Х2x нас’ = Х2’ * ------------------------------ lп2 + lд2 + lЛ2
lп2x нас = lп2x - Dlп2 нас = 1,61 - 0,383 = 1,227 1,227 + 1,319 + 0,373 Х2x нас’ = 0,918 * ---------------------------- = 0,471 Ом 2,78 + 2,537 + 0,373 Относительное значение Х2x нас’ 0,471 Х2x нас’ * = ---------- = ---------- = 0,513 Х2’ 0,918 Сопротивление взаимной индукции Х12П = Км * Х12 = 1,3 * 20,893 = 27,161 Ом Вычисляем активные и реактивные сопротивления и модуль коэффициента С1 при учете насыщения
С1аП = -------------------------------------------------- = r122 + X12П2 1,184 * (0,3025 + 1,184) + 27,161 * (0,458 + 27,161) = --------------------------------------------------------------------- = 1,1842 + 27,1612 = 1,0173 r1 * X12П - r12 * X1нас 0,3025 * 27,161 С1рП = ----------------------------- = -----------------------r122 + X12П2 1,1842 + 27,1612 - 1,184 * 0,458 -------------------- = 0,01038 С1П = Ö С1аП2+ С1рП2 = Ö 1,01732 + 0,010382 = 1,0174 Значение фазного тока статора в период пуска при учете эффектов вытеснения тока и насыщения рассчитывается по точной Г - образной электрической схеме замещения RmП = С1аП * r12 + С1рП * X12П =1,0173 * 1,184 + 0,01038 * * 27,161 = 1,486 Ом ХmП = С1аП * X12П - С1рП * r12 = 1,0173 * 27,161 - 0,01038* * 1,184 = 27,619 Ом ZmП = Ö RmП2 + ХmП2 = Ö 1,4862 + 27,6192 = 27,659 Ом I0П = U1н / ZmП = 220 / 27,659 = 7,954 А cosj0П = RmП / ZmП = 1,486 / 27,659 = 0,0537 sinj0П = ХmП / ZmП = 27,619 / 27,659 = 0,9986 I0аП = I0П * cosj0П = 7,954 * 0,0537 = 0,427 А IорП = I0П * sinj0П = 7,954 * 0,9986 = 7,943 А a’П = С1аП2 - С1рП2 = 1,01732 - 0,010382 = 1,0348 b’П = 2 * С1аП * С1рП = 2 * 1,0173* 0,01038 = 0,0211 анас=С1аП* r1 + С1рП * Х1нас + b’П * Х2’x нас =1,0173*0,3025 + + 0,01038 * 0,458 + 0,0211 * 0,471 = 0,322 bнас = С1аП * Х1нас - С1рП * r1 + a’П * Х2’x нас = 1,0173*0,458 - 0,01038 * 0,3025 + 1,0348 * 0,471 = 0,95
Rs нас = анас + а’П * r2x‘/s=0,322+1,0348*0,256/1=0,587 Ом Xs нас = bнас-b’П* r2x‘/ s=0,95-0,0211*0,256/1=0,9446 Ом Zs нас = Ö Rs нас2 + Xs нас2 = Ö 0,5872 + 0,94462 = 1,11 Ом cosj2 нас = Rs нас / Zs нас = 0,587 / 1,11 = 0,529 sinj2 нас = Xs нас / Zs нас = 0,9446 / 1,11 = 0,851 I2’’нас = U1н / Zs нас = 220 / 1,11 = 198,198 А I2 а нас’’ = I2 нас ‘’ * cosj2 нас = 198,198 * 0,529 = 104,85 А I2 р нас’’ = I2 нас ‘’ * sinj2 нас = 198,198 * 0,851 = 168,67 А I1 а нас = I0 а П + I2 а нас’’ = 0,427 + 104,85 = 105,277 А I1 р нас = I0 р П + I2 р нас’’ = 7,943 + 168,67 = 176,613 А I1 нас = Ö I1 а нас2 + I1 р нас2 = Ö 105,2772 + 176,6132 = = 205,61 А Далее согласно методу последовательных приближений, осуществляется основная проверка правильности составления прогноза. Эта проверка заключается в вычислении ошибки расчета. I1 нас - I1 нас пр 205,61 - 200,151 DI1 нас % = ------------------ * 100% = ----------------------- * I1 нас 205,61 * 100% = 2,66% Относительное значение пускового тока статора I1 П* = I1 нас / I1 н = 205,61 / 36,61 = 5,62 Номинальный эквивалентный момент p * m r2’ 3 * 3 МЭМ н = ------------ * ( I2 н’ )2 * -------- = ---------------- * 2 * p * ¦1 sн 2 * 3,14 * 50 0,208 * 32,812 * ----------- = 185,487 Н*м 0,0346 p * m r2’x 3 * 3 МП ЭМ = ------------ * ( I2 нас’ )2 * -------- = ---------------- * 2 * p * ¦ s 2 * 3,14 * 50 0,256 * 201,652 * ---------- = 298,37 Н*м 1 I2’нас = С1П * I2’’нас = 1,0174 * 198,198 = 201,65 А Относительное значение пускового момента МП* = МП ЭМ / МЭМ н = 298,37 / 185,487 = 1,61 |
x hr (2) br (2) qr (2)
Кr КR
r2 x‘
j‘ ui
I2н
I2
lп2 x |
1,933 17,17 8,13 156,9 1,545 1,303 0,0616 0,78 9,36 736,91 4906,81 1,687 |
мм мм мм2
Ом А А |
|
210 211 212 213 214 215 216 217 218 219 220 221 222 223 |
Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном- зазоре Fп ср * 10-3 6724,73 * 10-3 Br ф = ---------------- = ------------------------ = 4,556 Тл 1,6 * d * CN 1,6 * 0,9 * 1,025 Определяем значение функции Âd Âd = 0,52 [ рис. 6 -Л2] Значение дополнительного раскрытия паза К1 = ( t1 - bш(1) ) * ( 1 - Âd ) = (16,7 – 4) * (1 - 0,52) = = 6,096 мм Уменьшение коэффициента проводимости пазового Рассеяния трапециидального полузакрытого паза статора hш1 + 0,58 * h(1)’ K1 Dlп1 нас = ---------------------- * ------------------- = bш(1) K1 + 1,5 * bш1 1 + 0,58 * 3,25 6,096 = --------------------------- * ---------------------- = 0,363 4 6,096 + 1,5 * 4 Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния статора при насыщении находится по зависимости lп1 нас = lп1 - Dlп1 нас = 1,5 - 0,363 = 1,137 Коэффициент дифференциальной проводимости lд1 нас = Âd * lд1 = 0,52 * 1,5 = 0,78 Индуктивное сопротивление обмотки статора с учетом насыщения lп нас + lд нас + lЛ1 1,137 + 0,78+2,51 Х1 нас = Х1 * ------------------------- = --------------------------- * lп1 + lд1 + lЛ1 1,5 + 1,5 + 2,51 * 0,267 = 0,215 Ом Относительное значение Х1 нас 0,215 Х1 нас* = ------------ = ----------- = 0,803 Х1 0,267 Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом вытеснения тока и насыщения рассчитывается по такой же методике К2 = ( t2 - bш(2) ) * ( 1 - Âd ) = (21,32 - 1,5) * (1 - 0,52) = = 9,514 hш(2) K2 0,7 9,514 Dlп2 нас = ---------- * --------------- = ------- * -------------- = bш(2) К2 + bш2 1,5 9,514 + 1,5 = 0,403 lд2 нас = Âd * lд2 = 0,52 * 1,75 = 0,91 lп2x нас + lд2 нас + lЛ2 Х2x нас’ = Х2’ * ------------------------------ lп2 + lд2 + lЛ2
lп2x нас = lп2x - Dlп2 нас = 1,687 - 0,403 = 1,284 1,284 + 0,91 + 1,277 Х2x нас’ = 0,34 * ---------------------------- = 0,178 Ом 3,6 + 1,75 + 1,277 Относительное значение Х2x нас’ 0,178 Х2x нас’ * = ---------- = ---------- = 0,524 Х2’ 0,34 Сопротивление взаимной индукции Х12П = Км * Х12 = 1,391 * 15,56 = 21,644 Ом Вычисляем активные и реактивные сопротивления и модуль коэффициента С1 при учете насыщения |
Br ф
Âd К1
Dlп1 нас
lп1 нас
lд1 нас
Х1 нас
Х1 нас*
К2
Dlп2 нас
lд2 нас
lп2x нас
Х2x нас’ Х2x нас’ * Х12П |
4,556 0,52 6,096 0,363 1,137 0,78 0,215 0,803 9,514 0,403 0,91 1,284 0,178 0,524 21,644 |
Тл мм Ом Ом Ом |
|
224 225 226 227 228 229 230 231 232 233 234 235 236 237 238 239 240 241 242 243 244 245 246 247 248 249 250 251 252 253 254 255 |
r12 * ( r1 + r12) + X12П * ( X1нас + Х12П) С1аП = -------------------------------------------------- = r122 + X12П2 1,131 * (0,0672 + 1,131) + 21,644 * (0,215 + 21,644) = --------------------------------------------------------------------- = 1,1312 + 21,6442 = 1,01 r1 * X12П - r12 * X1нас 0,0672 * 21,644 С1рП = ----------------------------- = -----------------------r122 + X12П2 1,1312 + 21,6442 - 1,131 * 0,215 -------------------- = 0,00258 С1П = Ö С1аП2+ С1рП2 = Ö 1,012 + 0,002582 = 1,01 Значение фазного тока статора в период пуска при учете эффектов вытеснения тока и насыщения рассчитывается по точной Г - образной электрической схеме замещения RmП = С1аП * r12 + С1рП * X12П = 1,01 * 1,131 + 0,00258 * * 21,644 = 1,198 Ом ХmП = С1аП * X12П - С1рП * r12 = 1,01 * 21,644 - 0,00258 * * 1,131 = 21,858 Ом ZmП = Ö RmП2 + ХmП2 = Ö 1,1982 + 21,8582 = 21,89 Ом I0П = U1н / ZmП = 220 / 21,89 = 10,05 А cosj0П = RmП / ZmП = 1,198 / 21,89 = 0,0547 sinj0П = ХmП / ZmП = 21,858 / 21,89 = 0,9985 I0аП = I0П * cosj0П = 10,05 * 0,0547 = 0,55 А IорП = I0П * sinj0П = 10,05 * 0,9985 = 10,035 А a’П = С1аП2 - С1рП2 = 1,012 - 0,002582 = 1,02 b’П = 2 * С1аП * С1рП = 2 * 1,01* 0,00258 = 0,0052 анас=С1аП* r1 + С1рП * Х1нас + b’П * Х2’x нас =1,01 * 0,0672 + + 0,00258 * 0,215 + 0,0052 * 0,178 = 0,0694 bнас = С1аП * Х1нас - С1рП * r1 + a’П * Х2’x нас = 1,01 * 0,215 - 0,00258 * 0,0672 + 1,02 * 0,178 = 0,399
Rs нас=анас + а’П * r2x‘/s=0,0694 + 1,02*0,0616/1=0,132 Ом Xs нас = bнас-b’П* r2x‘/s= 0,399-0,0052*0,0616/1=0,3987 Ом Zs нас = Ö Rs нас2 + Xs нас2 = Ö 0,1322 + 0,39872 = 0,42 Ом cosj2 нас = Rs нас / Zs нас = 0,132 / 0,42 = 0,314 sinj2 нас = Xs нас / Zs нас = 0,3987 / 0,42 = 0,9493 I2’’нас = U1н / Zs нас = 220 / 0,42 = 523,81 А I2 а нас’’ = I2 нас ‘’ * cosj2 нас = 523,81 * 0,314 = 164,48 А I2 р нас’’ = I2 нас ‘’ * sinj2 нас = 523,81 * 0,9493 = 497,25 А I1 а нас = I0 а П + I2 а нас’’ = 0,55 + 164,48 = 165,03 А I1 р нас = I0 р П + I2 р нас’’ = 10,035 + 497,25 = 507,29 А I1 нас = Ö I1 а нас2 + I1 р нас2 = Ö 165,032 + 507,292 = = 533,45 А Далее согласно методу последовательных приближений, осуществляется основная проверка правильности составления прогноза. Эта проверка заключается в вычислении ошибки расчета. I1 нас - I1 нас пр 533,45 – 590,772 DI1 нас % = ------------------ * 100% = ----------------------- * I1 нас 533,45 * 100% = - 10,7 % Допустимое отклонение ± 10% Относительное значение пускового тока статора I1 П* = I1 нас / I1 н = 533,45 / 82,46 = 6,47 Номинальный эквивалентный момент p * m r2’ 1 * 3 МЭМ н = ------------ * ( I2 н’ )2 * -------- = ---------------- * 2 * p * ¦1 sн 2 * 3,14 * 50 0,0473 * 78,732 * ----------- = 134,76 Н*м 0,0181 p * m r2’x 1 * 3 МП ЭМ = ------------ * ( I2 нас’ )2 * -------- = ---------------- * 2 * p * ¦ s 2 * 3,14 * 50 0,0616 * 529,052 * ---------- = 164,72 Н*м 1 I2’нас = С1П * I2’’нас = 1,01 * 523,81 = 529,05 А Относительное значение пускового момента МП* = МП ЭМ / МЭМ н = 43,7 / 22,1 = 1,98 |
С1аП С1рП С1П RmП ХmП ZmП
I0П
cosj0П sinj0П
I0аП IорП a’П b’П анас bнас Rs нас Xs нас
Zs нас cosj2 нас sinj2 нас I2’’нас I2 а нас’’ I2 р нас’’ I1 а нас I1 р нас I1 нас
DI1 нас % I1 П* МЭМ н МП ЭМ
I2’нас МП* |
1,01 0,00258 1,01 1,198 21,858 21,89 10,05 0,0547 0,9985 0,55 10,035 1,02 0,0052 0,0694 0,399 0,132 0,3987 0,42 0,314 0,9493 523,81 164,48 497,25 165,03 507,29 533,45 - 8,9 6,47 134,76 43,7 529,05 1,98 |
Ом Ом Ом А А А Ом Ом Ом А А А А А А % Н*м Н*м А |
|
256 257 258 259 260 261 262 263 264 |
Тепловой и вентиляционный расчеты асинхронного двигателя Превышение температуры внутренней поверхности сердечнита статора над температурой воздуха внутри двигателя Р’эп1 + Рст осн DUпов 1 = К * ------------------- ; p * D * L1 * a1 Потери в пазовой части 2 * L1 2 * 0,16 Р’эп1 = Кр * Рэ1 * ----------- = 1,07 * 1370* ------------ = Lср1 1,014 = 462,61 Вт где Кр = 1,07 для обмоток с изоляцией класса нагревостойкости F 462,61+ 655,371 DUпов 1 = 0,22 * ----------------------------------- = 15,460 С 3,14 * 0,19195 * 0,16 * 165 где К = 0,22 таблица 6-30, с. 237 [1] a1 = 165 рис. 6-59, с.235 [1] Перепад температуры в изоляции пазовой части обмотки статора Р’эп1 bиз1 b1 + b2 DUиз,п 1 = ------------------ * ( ----------- + ------------------ ) = Z1 * Пп1 * L1 lэкв 16 * l‘экв 462,61 0,4 * 10-3 (15,1 + 10,5)*10-3 = ----------------------- * ( ------------- + -----------------------) = 36 * 0,08643 * 0,16 0,16 16 * 1,3 = 3,47 0 С Пп1 = 2 * hп1 + b1 + b2 = 2 * 30,415 + 15,1 + 10,5 = = 86,43 мм lэкв = 0,16 Вт (м * 0 С) для d / dиз = 1,5 / 1,585 = 0,946 находим l‘экв = 1,3 рис. 6-62, с.237 [1] Перепад температуры по толщине изоляции лобовой Части Р’эл1 bиз,л1 hп1 DUиз,л 1 = -------------------- * ( ----------- + ------------------ ) = 2 * Z1 * Пл1 * L1 lэкв 12 * l‘экв 1003,29 30,415 * 10-3 = ---------------------------- * ( 0 + ------------------ ) =1,960 С 2 * 36 * 0,08643 * 0,16 12 * 1,3 2 * Lл1 2 * 0,347 Р’эл1 = Кр * Рэ1 * ------------- = 1,07 * 1370 * ----------------= Lср1 1,014 = 1003,29 Вт Пл1 = Пп1 = 86,43 мм bиз,л1 = 0 Превышение температуры наружной поверхности лобовых частей над температурой воздуха внутри машины К * Р’эл1 0,22 * 1003,29 DUпов л1 = --------------------------- = ------------------------2* p * D * L выл1 * a1 2 * 3,14 * 0,19195 * -------------------- = 13,750 С 0,08072 * 165 Среднее превышение температуры обмотки статора над температурой воздуха внутри машины ( DUпов1 + DUиз п1 ) * 2 * L1 ( DUиз л1 + DUпов л1)* DU’1 = ----------------------------------- + -------------------------Lср1 Lср1
|
Р’эп1
DUпов1
DUиз,п 1 Пп1
DUиз,л
Р’эл11
DUповл1
DU’1 |
462,61 15,46 3,47 86,43 1,96 1003,29 13,75 16,73 |
Вт 0 С 0 С мм 0 С Вт 0 С 0 С |
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.
hш(2) hш(2)’
20,12 
b = Ca1 * X1 -
Cp1 * r1 + a’ * Х’2x = 1,033 * 0,676 -
0,0126 *