Расчёт мореходных качеств морского судна

Стрелку перегиба корпуса судна снимаем с “Диаграммы контроля прочности” , по известным DW, М_х^H и D_f. Для этого на шкале  пп получаем засечку, затем вдоль наклонной линии проходящей через дедвейт, проводим от этой засечки отрезок до уровня, соответствующего DW, а от этой точки восстанавливаем вертикал до уровня, соответствующего М_х^H:

f=   перегиб.

3.3 Анализ исходного варианта загрузки судна

Посадка:

Согласно “Правилам о грузовой марке морских судов”, средняя осадка загруженного судна не должна быть больше осадки по грузовую марку, соответствующую времени и району плавания:  d_ср=7 < 9,477 (м).

Кроме того, осадка носом должна быть не менее 0,025*L=3,45(м) для обеспечения безопасности по слеммингу. У меня осадка носом d_н=6,8>3,45 (м) удовлетворяет нормам. Осадка кормой должна быть не менее 5,55 (м) для предотвращения оголения гребного винта. В моём грузовом плане d_к=7,2>5,55(м), что удовлетворяет нормам.

Для обеспечения наилучших ходовых качеств судно должно иметь посадку на ровный киль или с дифферентом на корму не более 0,5 (м). У меня судно имеет дифферент D_f =-0,4 (м) значительно превышающий необходимый. При данном варианте загрузки судно не удовлетворяет нормам  по дифференту. Для удовлетворения этого требования необходимо часть груза переместить из отсека №5 в носовые отсеки.

Остойчивость:

Для определения удовлетворения нормам по остойчивости сравниваем метацентрическую высоту h с h_доп.1 и h_доп.3.

h_доп.1=0; h_доп.3=2,7 (м)

2,7>1,55>0 – удовлетворяет номам остойчивости.

Можно немного повысить остойчивость путём переноса груза из твиндеков в трюма.

Местная прочность: местная прочность настилов второго дна, второй палубы проверяем, сопоставляя нагрузки от груза с допустимыми нагрузками. В нашем плане местная прочность удовлетворяется, так как меньше допустимой.

Общая прочность: определяя по ”Диаграмме контроля прочности”, прочность корпуса судна смотрим, что перегиб лежит в пределах допустимого. Но можно уменьшить перегиб, перенеся часть груза из оконечностей в средние отсеки.

При такой загрузке судно удовлетворяет требованиям по непотопляемости. Это выясняется из таблицы на стр. 71 [2], так как минимально допустимое количество груза во 2-ом отсеке P_min2=100,0(т), в 3-ем отсеке P_min3=0.

3.4 Расчёт грузового плана и параметров мореходности во втором приближении.

Построим универсальную диаграмму статической остойчивости. Для этого используем универсальную диаграмму статической остойчивости. Проводим прямую из точки на шкале метацентрических высот, соответственно из h= 1,55 (м), в точку 0 на шкале углов крена. И для фиксированных углов крена, кратных 10, по нормали к оси углов крена снимаем расстояние между проведённой прямой линией и линией, соответствующей дедвейту. Отсчёт соответствует величине ℓ.

Для проверки правильности построения начального участка диаграммы строим проверочный треугольник, катеты которого равны метацентрической высоте и 1 радиану.

Далее по ДСО определяем опрокидывающий момент М_С при совместном действии качки и шквала. Предварительно рассчитаем условную амплитуду качки q_2r.

q_2r=k*X₁*X2*Y

Параметры формулы выбираем из таб. 4.2 (2):

k – коэффициент, учитывающий влияние скуловых килей от процентного отношения площади килей А_К к произведению L*B:

k=0,96.

Х₁ - функция от отношения ширины B к осадке d:

Х₁=0,93.

Х₂ – функция от коэффициента общей полноты:

Х₂ = 0,97.

Y- функция от отношения без поправок на  свободные  поверхности  к  ширине судна B:

Y=30,7

На диаграмме статической остойчивости кососиметрично изображаем её начальный участок в область отрицательных углов крена и проводим вертикаль через точку q_2r. Затем подбираем такое положение прямой,  параллельной оси 0q, которое обеспечивает равенство площадей ABD и DEK. В точке пересечения этой линии с осью 0ℓ снимаем величину плеча