16. Определяем коэффициент усиления по мощности
17. Мощность, рассеиваемая на транзисторе
Ррас = Р0 – РВЫХ + РВ = 123,8 –96 +36 =63,6 Вт.
18. Допустимая мощность рассеяния при
данной температуре корпуса транзистора 
Убеждаемся, что Ррас < Рmax (63,6Вт <164,3 Вт).
19. Находим нагрузку на внешних выводах 
4. Расчет цепей согласования для ОК.
В связи с тем, что входное и выходное сопротивление оконечного каскада не равно 50 Ом используем цепи согласования. Т.к. коэффициент трансформации сопротивления одного звена не должен превосходить 10, то входную цепь построим на трех звеньях, а выходную – на двух.
Входную цепь согласования построим на трех звеньях Г типа.
Первая схема: Rген=50 Ом ; R2пр= 10 Ом; R1пр= 2 Ом; Rвх=0.334 Ом.
Рис. 8 Цепь согласования на входе транзисторного каскада.
1. Расчет первого звена:
2. Расчет второго звена:
3. Расчет третьего звена:
4. Расчет разделительной емкости:
4.2 Цепь согласования на выходе ОК.
Выходную цепь согласования построим на трех звеньях Г типа.
Параметры для расчета: Rвых=1 Ом ; R1пр= 10Ом; Rнагр=50Ом.
Рис. 9 Цепь согласования на выходе транзисторного каскада.
1. Расчет первого звена:
2. Расчет второго звена:
3. Расчет разделительной емкости:
4.3. Расчет элементов цепей питания и смещения.
Для мощных биполярных транзисторов, ввиду низких значений входного и выходного сопротивлений, выбирают параллельную схему питания цепей коллектора и базы.
Рис. 10 Типовая схема усилителя мощности высокой частоты.
Сопротивления дросселей 
должны быть в 50..100 раз больше 
соответственно. Сопротивления каждого блокирующего
конденсатора должно быть в 50..200 раз меньше сопротивлений дросселей Др1 и
Др2.
Расчет цепи смещения:
Расчет цепи питания:
5. Конструктивный расчет катушек индуктивности и дросселей.
В качестве индуктивностей цепей согласования и дросселей в цепях питания и смещения усилителя мощности выберем тонкопленочные катушки.
Если конденсаторы и резисторы выпускаются серийно и выбор их для цепей передатчика осуществляется по достаточно полным справочникам, то в подавляющем большинстве случаев катушки индуктивности для радиочастотных каскадов передатчиков изготавливаются по индивидуальным расчетам. Причем эти расчеты являются приближенными и требуют экспериментальной проверки и подгонки.
Тонкопленочные катушки часто используют в высокочастотных радиотехнических схемах в качестве индуктивностей цепей согласования и дросселей в цепях питания и смещения усилителей мощности. На внешних углах всех витков квадратной катушки, при использовании ее в качестве индуктивности, а не дросселя, должны выполняться скосы, уменьшающие отражение высокочастотной волны от места, где направление дорожки изменяется.
Индуктивности представим в виде тонкопленочного печатного проводника шириной W и длиной L.
Рис.11 Тонкопленочный печатный проводник.
Индуктивность печатного проводника определяется по формуле:
5.1 Конструктивный расчет катушек индуктивности во входной согласующей цепи:
Рассчитаем длину печатных проводников для цепей согласования:
Максимальный ток, который течет через первую катушку:
А;
Т.к. при токе, превышающем 1 А на 0,5 мм ширины дорожки, катушка будет греться и необходим отвод тепла с дорожки, выберем W= 2,5мм.
,
отсюда l1= 8мм
Максимальный ток, который течет через вторую катушку:
А
Т.к. Imax > 2 А, то зададимся значениями W = 1.5 мм
Индуктивность такого отрезка вычисляется по формуле:
,
отсюда l2= 4.5мм
Максимальный ток, который течет через третью катушку:
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.