- площадь поперечного сечения желоба S, м2
- ширина желоба В, мм
где Kh - коэффициент высоты желоба; Kh = 2,5...4,5; принимаем Kh = 4,5.
Принимаем ближайший стандартный размер В=200 мм, тогда высота
бортов hK, мм
Ближайшее значение высоты, предусмотренное стандартом hK=100мм.
2. Определение расчетных распределенных масс
- распределенная масса груза q, кг/м
- распределенная масса тяговой цепи со стружколомами q0, кг/м
q0=K0·q = 0,7·2,361=1,653 кг/м,
где K0 - коэффициент, учитывающий вид цепи; для двухцепных конвейеров К0 = 0,6... 0,8; принимаем К0 = 0,7.
3 . Определение расчетных коэффициентов
- коэффициент бокового давления груза пБ
где Кс - эмпирический коэффициент; для стационарных конвейеров Кс=1,0.
- коэффициент сопротивления движению груза по желобу ωж
где h - усредненная высота слоя груза в желобе, мм
h=hк·φ=100·0,85=85 мм.
Коэффициент сопротивления при огибании звездочек К2 ; при угле перегиба αп>90° (см. рисунок 2.9) К2=1,08.
4. Определение натяжений тягового элемента в характерных точках трассы
- наименьшее натяжение тягового элемента будет в точке А его сбегания с приводной звездочки.
Из условия предотвращения поворота стружколомов усилие в этой точке SA, кН, принимается
SA =SMIN=З...10 кН; принимаем SA= 8 кН.
- усилие в точке Б SБ, кН
SБ=SA+ξ·q·ω·Lr·10-3 = 8+9,81·2,361·0,1·64·10-3 =8,15 кН,
где ξ - ускорение свободного падения, м/с2; ξ= 9,81 м/с2;
ω- коэффициент сопротивления движения ходовой части; условия работы конвейера средние ω= 0,1.
- усилие в точке В SB, кН
SB= К2 ·SБ = 1,08·8,15 = 8,8 кН.
- усилие в точке Г SГ, кН
SГ = S B+ W1= S B+ ξ·( q0 ·ω+ q·ωж)· Lr·10-3 =
=8,8 + 9,81·(1,653·0,1+2,361·0,83)· ·64·10-3=10,13 кН,
где W1 - сила сопротивления ходовых катков и сила сопротивления стационарных опорных катков, кН
W1= ξ·( q0 ·ω+ q·ωж)· Lr·10-3.
- тяговое усилие W0, кН, на приводной звездочке
W0=SНБ – SСБ+( К2 –1)·( SНБ + SСБ)= SГ – SA+( К2 –1)·( SГ + SА)=
=10,13 – 8 + (1,08 – 1)·(10,13 + 8) = 3,58 кН,
где SHБ ; SCБ - соответственно усилие набегающей и сбегающей ветвей тягового элемента, кН.
5. Определение мощности привода N, кВт
кВт,
где К3- коэффициент запаса; К3= 1,25... 1,50; принимаем К3=1,5;
η o - к.п.д. передачи от двигателя к приводному валу
η o = η 1· η 2· η 3· η 4=0,94·0,92·0,99·0,98=0,84;
η i - к.п.д. отдельных передач; редуктор двухступенчатый η 1=0,94;
цепная передача η2= 0,92; муфта η3= 0,99; приводная звездочка η 4 = 0,98.
Выбираем электродвигатель 4А906УЗ, у которого мощность N=1,5 кВт и частота вращения п = 935мин -1.
Расчетное передаточное число U0
где ωЗВ - угловая скорость звездочки, мин -1
1ЗВ - шаг зубьев звездочки, м; принимаем 1ЗВ = 0,0254 м;
Z0 - число зубьев приводной звездочки; Z0=26.
Выбираем по литературе Краузе Г.Н., Кутилин Н.Д., Сыцко С.А. Редукторы. Справочное пособие. Изд. 2-е доп. и перераб. – Л.: Машиностроение, 1972 — 144 с редуктор Ц-2-400-50,94-5Ц с передаточным числом U0 =50,94.
6. Выбор параметров тяговой цепи
- определяем динамическое усилие SДИН, Н
Н,
где КИ - коэффициент, учитывающий интерференцию упругих волн; Ки = 0,75... 1,50; принимаем Ки = 1,5;
К' ; К'' - соответственно коэффициенты участия в колебательном процессе массы перемещаемого груза и массы ходовой части конвейера; К '=1,0 - для прочих конвейеров; К" = 0,5 при длине тягового элемента
L = 2·Lr= 2·64 = 124 м;
тг - масса груза, находящегося на конвейере, кг
тг =q·Lr= 2,361·64 = 151,1 кг;
тх - масса ходовой части конвейера
тх = q0·L = 1,653·128 = 19836 кг
t- шаг тяговой цепи, м; предварительно принимаем t= 0,16 м.
- расчетное натяжение тягового элемента SPACЧ, кН
SPACЧ = SMAX + SДИП = 10,13+4,56 = 14,69 кН.
- разрушающая нагрузка ОРВ < SPACЧ[К] = 14,69·10 = 146,9 кН
где [К] - допустимый коэффициент запаса прочности; [К]=8...10; принимаем [К]= 10.
По ГОСТ 589-74 выбираем цепь Р2-125-250 у которой шаг цепи равен t =125 мм; разрушающая нагрузка ОРВ = 250 кН.
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.