Тпв = 264,2431 0С – расчётное
Тпв = 265 0С – условное
Тпв расчётное = Тпв условное ± 3 0С
→ следовательно расчёты верны
деаэратор
93) 
→ Gдотб= 12,4591 кг/с, → Gпнд = 337,3422 кг/с;
ПНД
94) по i4вх = 570,7366 кДж/кг находим:
(пограничная кривая)
Т4вх = 135,7798 0С;
95) Тдр4 = Т4вх + 5 0С = 140,7798 0С;
96) по Тдр4 = 140,7798 0С находим:
(пограничная кривая)
iдр4 = 592,2186 кДж/кг:
97) Gпнд · (i4вых – i4вх) = Gотб4 · (i4отб – iдр4) · 0,98
Gотб4 = 
= 
Gотб4 = 16,1631 кг/с;
98) по i3вх = 350,3586 кДж/кг находим:
(пограничная кривая)
Т3вх = 83,6943 0С;
99) Тдр3 = Т3вх + 5 0С = 88,6943 0С;
100) по Тдр3 = 88,69430С находим:
(пограничная кривая)
iдр3 = 371,2929 кДж/кг:
101) Gпнд · (i3вых – i3вх) = (Gотб3 · (i3отб – iдр3) + Gотб4 · (iдр4 – iдр3)) · 0,98
Gотб3 = 
= 
Gотб3 = 14,1671 кг/с;
102)
Gпнд ·(i2вых – i2вх) = (Gотб2 ·(i2отб – i'(пнд 2)) + (Gотб4+ Gотб3)·(iдр3 – i'(пнд 2)) + Gотс ·(iотс – i'(пнд 2))) ·0,98
Gотб2 = 
=
Gотб2 = 20,92024 кг/с;
103)
Gпнд · (i1вых – i1вх) = (Gотб1 ·(i1отб – i'(пнд 1)) + (Gотб4+ Gотб3+ Gотб2)·( i'(пнд 2) – i'(пнд 1)) · 0,98
Gотб1 = 
=
=
Gотб1 = 14,21612 кг/с;
1.9. Расчёт мощности турбоустановки
до промперегрева (i 1вд = i0 = 3371,1262 кДж/кг)
104) H7отб = i1вд – i7отб = 3371,1262 – 3121,0598 = 250,0664 кДж/кг,
N7отб = H7отб · Gотб7 = 250,0664 · 36,2287 = 9059,5806 кВт;
105) Hотс = i1вд – iотс = 3371,1262 – 3187,40385 = 183,7224 кДж/кг,
Gотс = Gдотс + Gпнд2отс = 2,15 + 3,655 = 5,805 кг/с,
Nотс = Hотс · Gотс = 183,7224 · 5,805 = 1066,5085 кВт;
106) H6отб = i1вд – i6отб = 3371,1262 – 3003,6815 = 367,4447 кДж/кг,
N6отб = H6отб · Gотб6 = 367,4447 · 31,7511 = 11666,7734 кВт;
107) H2вд = i1вд – i2вд = 3371,1262 – 3003,6815 = 367,4447 кДж/кг,
Gпп = G0 – Gотб7 – Gотс – Gотб6 = 430 – 36,2287 – 5,805 – 31,7511 = 356,2152 кг/с,
N2вд = H2вд · Gпп = 367,4447 · 356,2152 = 130889,3873 кВт;
после промперегрева (i 1сд = iпп = 3520,4027 кДж/кг)
108) H5отб = i1сд – i5отб = 3520,4027 – 3331,8965 = 188,5062 кДж/кг,
(Gотб5)цсд = Gотб5 + Gдотб + Gтп = 21,5631 + 12,4591 + 15,1066 = 49,1288 кг/с,
N5отб = H5отб · (Gотб5)цсд = 188,5062 · 49,1288 = 9261,0834 кВт;
109) H4отб = i1сд – i4отб = 3520,4027 – 2938,9205 = 581,4822 кДж/кг,
N4отб = H4отб · Gотб4 = 581,4822 · 16,1631 = 9398,5549 кВт;
110) H3отб = i1сд – i3отб =
3520,4027 – 
= 723,8285 кДж/кг,
N3отб = H3отб · Gотб3 = 723,8285 · 14,1671 = 10254,5507 кВт;
111) H2отб = i1сд – i2отб =
3520,4027 – 
= 853,5516 кДж/кг,
N2отб = H2отб · Gотб2 = 853,5516 · 20,92024 = 17856,5043 кВт;
112) H1отб = i1сд – i1отб =
3520,4027 – 
= 992,6303 кДж/кг,
N1отб = H1отб · Gотб1 = 992,6303 · 14,21612 = 14111,3515 кВт;
113) Hк = i1сд – iк = 3520,4027 – 1992,2414 = 1528,1613 кДж/кг,
Gк = G0 – Gотб7 – Gотс – Gотб6 – (Gотб5)цсд – Gотб4 – Gотб3 – Gотб2 – Gотб1 =
430 – 36,2287 – 5,805 – 31,7511 – 49,1288 – 16,1631 – 14,1671 – 20,92024 – 14,21612,
Gк = 255,78294 кг/с,
Nк = Hк · Gк = 1528,1613 · 255,78294 = 390877,5901 кВт;
114) N = Ʃ Ni = 9059,5806 + 1066,5085 + 11666,7734 + 130889,3873 + 9261,0834 + 9398,5549 + 10254,5507 + 17856,5043 + 14111,3515 + 390877,5901,
N = 604441,9 кВт или 604,4419 Мвт;
115) Nэ = N · ƞмех · ƞг ,
Nэ =604441,9 · 0,99 · 0,99 = 592413,5062 кВт или 592,4135062 Мвт;
1.10. Определение экономичности турбоустановки
116) ƞэбр
= 
= 
ƞэбр = 0,475393
117) ƞэнт
= 
= 
ƞэнт = 0,464228
118) qн
= 
= 
=
7754,8101 кДж/( кВт · час);
119) b = 
= 
= 0,26287 кг/( кВт · час);
Глава 2. Приближённый тепловой расчёт турбины
2.1. Определение высот сопловых лопаток первой и последней ступеней для ЦВД
первая ступень
120) рк = 0,1, l1 = 0,06 м, Dк = 0,836 м,
Dср = Dк + l1 = 0,836 + 0,06 = 0,896 м,
θ = 
= 
= 14,933, рср = 1 – (1 – рк) · 
= 1 –
(1 – 0,1) · 
= 0,20557;
121) Uср = π · Dср · n = π · 0,896 · 50 = 140,7433 м/с2;
122) 
= 
= 
= 0,5329;
123) cs = 
= 
= 264,096 м/с2;
124) hs = 
= 
= 34,8734 кДж/кг;
Уважаемый посетитель!
Чтобы распечатать файл, скачайте его (в формате Word).
Ссылка на скачивание - внизу страницы.