Расчет тепловой схемы теплоэлектроцентрали, страница 7

Затем на I–S диаграмме на пересечении изобары Р₁ и линии х = 1 получаем точку Е, характеризующую состояние пара в момент его конденсации в первом подогревателе. По изобаре Р₁ поднимаемся вверх до пресечения с отрезком АВ и получаем точку F, характеризующую состояние пара в момент его отбора в первый подогреватель. Таким образом, линия EF соответствует процессу охлаждения перегретого пара (при постоянном давлении Р₁) в первом подогревателе до температуры его конденсации. В точке F определяем температуру перегретого пара. Аналогичным образом определяем давление и температуру перегретого пара в остальных отборах. Далее по диаграмме определяем энтальпию и энтропию перегретого пара во всех отборах, а также в точках А и С. Полученные данные заносим в табл. 4.

Таблица  4

Параметры  пара  в  регенеративных  отборах

Точка	Давление пара р×10 –6, Па	Температура пара Т, °С	Энтальпия пара I, кДж/кг	Энтропия пара S, кДж/(кг×К)
Начало расширения	12	565	3520	6,7
ПВД1	3,24	385	3190	6,83
ПВД2	2	326	3085	6,87
Д	1	248	2936	6,94

Продолжение  табл.  4

Точка	Давление пара р×10 –6, Па	Температура пара Т, °С	Энтальпия пара I, кДж/кг	Энтропия пара S, кДж/(кг×К)
ПНД3	0,58	213	2875	7,04
ПНД2	0,24	155	2770	7,22
ПНД1	0,1	103	2680	7,37
БК	0,025	65	2536	7,62

Далее по температурам питательной воды и конденсата в подогревателях определяем их энтальпии (табл. 1, приложение). В деаэраторе и барометрическом конденсаторе параметры воды и конденсата совпадают.  Полученные данные заносим в табл. 5.

Таблица  5

Параметры воды и конденсата в регенеративных подогревателях

Точка	Температура воды Т,°С	Энтальпия воды I, кДж/кг	Температура конденсата Т,°С	Энтальпия конденсата I, кДж/кг
Вода в котле	260	1130	_	_
ПВД1	234	1003	239	1026
ПВД2	207	884,4	212	907
Д	180	763,8	180	763,8
ПНД3	152	637,4	157	648
ПНД2	123	515,6	128	538,3
ПНД1	94	394	99	415
БК	65	272,4	65	272,4

Определение  расхода  пара  в  турбине

Рассчитываем КПД отбора по формуле (14):

h_ОТ = .

Определяем расход пара на сетевой подогреватель по формуле (13):

Д_ОТ = кг/с.

Определяем расход пара в турбине по электрической и тепловой нагрузкам по формуле (12):

Д₀ = кг/с.

Определяем  расход пара в паросиловой установке с учетом расхода пара на собственные нужды котельной и на собственные нужды машзала по формуле (15):

Д_Т = 59,35×(1 + 0,0084 + 0,012) = 60,56 кг/с.

Определение расхода пара в подогревателях

Определяем расходы пара в отборах по формулам (16) – (20):

Д₁ =  кг/с;

Д₂ =  кг/с;

Д₃ =  кг/с.

Выразим

Д₄ +Д₅ +Д₆ +Д_К = Д₀ – Д₁ – Д₂ – Д₃ – Д_ОТ =

= 59,35 – 4,12 – 3,87 – 1,46 - 21,4 = 28,5 кг/с;

Д₄ =  кг/с;

Д₅ =   кг/с.

Выразим

Д₆ + Д_К = Д₀ – Д₁ – Д₂ – Д₃ – Д₄  - Д₅ – Д_ОТ =

= 59,35 – 4,12 – 3,87 – 1,46 – 1,97 – 1,84 - 21,4  = 24,69  кг/с.

Д₆ =   кг/с.

Д_К = Д₀ – Д₁ – Д₂ – Д₃ – Д₄  - Д₅  – Д₆ – Д_ОТ =

=59,35 – 4,12 – 3,87 - 1,46 - 1,97 - 1,84 - 1,29 - 21,4  = 24,69 кг/с.

Расчет сепаратора непрерывной продувки

Расчеты коэффициентов ценности теплоты и недовыработки мощности паром отбора турбины, количества вторичного пара из сепаратора выполняем для каждого отбора. Результаты расчетов сводим в табл. 6.

Таблица  6

Выбор  места  включения  сепаратора  непрерывной  продувки

Наименование	Отборы турбины при номинальной мощности
	1	2	3	4	5	6
1. Давление в отборе РОТБ, МПа	3,24	2	1	0,58	0,24	0,1
2. Коэффициент недовыработки мощности паром отбора  у	0,665	0,558	0,407	0,345	0,238	0,146
3. Коэффициент ценности теплоты отборного пара x	0,732	0,632	0,479	0,413	0,292	0,183
4. Температура насыщенного пара в отборе tНОТБ, ºC	238,01	212,36	179,88	157,44	125,9	99,62
5. Энтальпия сухого насыщенного пара из сепаратора ic//, кДж/кг	2803	2799,2	2777,8	2755,3	2714,9	2674,9
6. Выход вторичного пара из сепаратора DСЕП, кг/с	0,043	0,097	0,146	0,193	0,237	0,277
7. Энтальпия кипящей воды при давлении в регулируемом отборе iСЕП/	1003	884,4	763,8	637,4	515,6	394
8. Экономия теплоты в парогенераторе DQПГ, кВт	85,6	166,5	188,4	212,9	182,1	131,3

Из табл. 6 видим, что наибольшую экономию теплоты в парогенераторе дает подключение сепаратора непрерывной продувки к четвертому отбору пара с Р_ОТБ = 0,58 МПа .

Расчет  сетевого  подогревателя

Расход сетевой воды определяем по формуле (27):

G_СВ =  кг/с.

Принимаем турбулентный режим движения воды в подогревателе и скорость движения воды W = 1,5 м/с. Плотность воды в интервале 150–80 °С равна 944,5 кг/м³ (табл. 1, приложение).

Определяем сечение  для прохода воды по формуле (28):

j = м² .