Описание рабочего места аппаратчика отделения конверсии и парообразования, страница 17

·  для паровой завесы печи поз.107 и котла поз.108 (с управлением из ЦПУ электрозадвижкой НСV-18);

·  на шланговые станции;

·  на окисление катализатора метанирования (через съёмный учас­ток);

·  для подачи, при отсутствии перегретого пара 3,5 кгс/см2 (0,35МПа), в деаэраторы поз.14 А, Б.

Для защиты трубопроводов насыщенного пара 3,5 кгс/см2 (0,35МПа) от превышения давления на трубопроводах после РОУ 7/3,5 кгс/см2 (0,7/0,35 МПа) установлено 6 предохранительных клапанов, срабаты­вающих при давлении 3,8 кгс/см2 (0,38 МПа).

При первоначальном пуске агрегата, а такие после ремонта или в аварийных ситуациях предусмотрена подача пара из сети завода с давлением 9÷12 кгс/см2 (0,9-1,2 МПа) и температурой 220÷250 °С. Этот пар можно подать через регулятор давления PC-774, с регулировкой давления пара из сети завода в коллектор насыщенного пара Р-3,5 кгс/см2   (0,35 МПа) с увлажнением подачей питательной воды с помощью регулятора TC-774 до температуры 148÷160 °С.

Также после регулятора PC-774, отдельной линией, пар 3,5 кгс/см2 подаётся на обогрев систем замера уровня в паросборнике поз.109, обогрева предклапанов и корпуса паросборника. Максимальная температура пара после РОУ 12/3,5 кгс/см2 (1,2/0,35 МПа)    170 °С сигнализируется на ЦПУ.

Для защиты трубопроводов пара после РОУ 12/3,5 кгс/см2 (1,2/0,35 МПа) от превышения давления на трубопроводе установлено два предохранительных клапана, срабатывающих при давлении 5,25 кгс/см2 (0,52 МПа).

Схемой предусмотрена перемычка на эстакаде №4 (от блока 7 к блоку 1.1 и 1.2) для подачи насыщенного пара 3,5 кгс/см2 (0,35 МПа) в линию перегретого пара (л. 724).

Имеется три коллектора для сбора парового конденсата:

·  от конденсатоотводчиков пара 40 кгс/см2 (4,0 МПа);

·  от конденсатоотводчиков пара перегретого 3,5 кгс/см2 (0,35 МПа) и пара 7 кгс/см2 (0,7 МПа);

·  от конденсатоотводчиков насыщенного пара 3,5 кгс/см2 (0,35 МПа).

Паровой конденсат поступает в расширительную емкость поз.713, из которой через межтрубное пространство холодильника поз.714 направляет­ся в сборник парового конденсата поз.704.

Для охлаждения парового конденсата до температуры не более 90°С, в трубное пространство холодильника поз.714 подается оборотная вода.

Пар вторичного вскипания из расширительной емкости поз.713 пода­ется в межтрубное пространство конденсатора поз.715, в котором ох­лаждается и конденсируется за счет подачи в трубное пространство оборотной воды, и с температурой не более 90 °С сливается в сбор­ник поз.704. Схемой предусмотрен отбор пара с давлением 1,0 кгс/см2 (0,1 МПа) после емкости поз.713 в деаэраторы поз.14.

В сборник поз.704 также поступает турбинный конденсат или глубокообессоленная вода из рубашек котлов-утилизаторов поз.111А,B, рубаш­ки реактора поз.110 и передаточного коллектора.

При завышении давления пара вторичного вскипания из расширите­ля поз.713 до 1,5 кгс/см2 (0,15 МПа) срабатывает предохранительный кла­пан, установленный на трубопроводе входа пара в конденсатор поз.715.

Из сборника поз.704 паровой конденсат насосом поз.720 -1,2 выдается в зависимости от качества парового конденсата (Q-712) в емкость 5 б на блоке 10 или в напорный коллектор отработанной оборотной воды. Уровень в сборнике 704 поддерживается клапаном LV-730, установленном на линии нагнетания насосов поз.720 -1,2 с помощью ре­гулятора LС-730.

Остановка насосов поз.720 -1,2, а также минимальный и максимальный уровень в сборнике поз.704 сигнализируется в ЦПУ.

2.4.8 Фосфатирование котловой воды

Для предотвращения образования в котлах-утилизаторах и котле 108 кальциевой накипи применяют обработку котловой воды тринатрий-фосфатом Na3РО4. При фосфатировании ионы РО4-3 взаимодействуют с ионами кальция с образованием соединений, которые кристаллизуются в тол­ще воды и в виде шлама удаляются при периодической продувке.

Дозировка фосфатов осуществляется непосредственно в барабан пускового котла и паросборник котлов-утилизаторов.

Приготовление 1 % раствора тринатрий-фосфата и его дозировка производится аппаратчиком приготовления глубокообессоленной воды на бл. 10.

2.4.9 Обработка гидразин-гидратом.

Обработка питательной воды гидразин-гидратом необходима для предотвращения кислородной коррозии путем связывания следов рас­творенного кислорода, оставшегося после термической деаэрации и предотвращения железокислых накипей путем восстановления окислов железа и меди:

N2H4 + O2                                       N2 + 2 H2O

N2H4 + 2FeO                                 2Fе + N2 + 2Н2O

3 N2H4 + 2Fе2O3                                          4Fе+3N2+3Н2О

N2H4 + 2CuO                                 2Cu + N2 + 2 Н2О

Концентрация гидразин-гидрата на протяжении питательного тракта постепенно уменьшается, в связи с участием гидразина в окислительно-восстановительных процессах. Основными факторами, определяющими скорость реакции взаимодействия гидразин-гидрата с кислородом, является избыток гидразина, концентрация растворенного кислорода, температура и значение рН среды.

Необходимый эффект связывания кислорода достигается при температуре среды (воды) 100 °С и выше, рН среды 8,5-9,5. Обработ­ка воды гидразином  заключается в непрерывном дозировании в пита­тельную воду такого  количества гидразина, которое обеспечило бы практически полное обескислороживание.

Избыток гидразина целесообразно держать 30-100 г/м3 (0,03-0,1 г/дм3). Корректировка дозы гидразина производится по ана­лизам проб питательной воды после деаэраторного бака на содержание в ней кислорода и избытка гидразина в котловой воде.

Дозирование раствора гидразин-гидрата с массовой долей 0,4 % осуществляется насосами-дозаторами поз. 251,2 в трубо­провод питательной воды после термических деаэраторов.

Реактор раствора гидразина поз. 171,2 снабжены сигнали­заторами максимального и минимального уровня.