Отопление и вентиляция жилого здания (район строительства – г. Екатеринбург)

Страницы работы

Фрагмент текста работы

наружных дверей, не оборудованных воздушными и воздушно тепловыми завесами, при высоте здания Нм, от средней планировочной земли до верха карниза

β=0,27Н – для двойных дверей с тамбуром между ними ;

1.4.2 Расход теплоты на нагревание инфильтрирующего воздуха [л.3, прил.10, с.49-56]

Qинф=0.28*ΣGc( tвtнб)*k   Вт             (1)

Где с – удельная теплоемкость воздуха, равная  1кДж/кг0С.

tв, tнб – расчетная температура, 0С, соответственно воздуха в помещении и наружного воздуха в холодный период времени;

k – коэффициент учета  влияния встречного теплового потока в конструкциях;

G – расход инфильтрирующего воздуха через ограждающие конструкции, который определяется следующим образом:

G =0,216*ΣF*Δр0,67 /Rn              кг/ч     

Где F – площади наружных ограждающих конструкций соответственно световых проемов (окон), м2;

Δр – расчетная разность между давлениями на наружной и внутренней поверхностях ограждающей конструкции:

Δр =(Н-h)(γн  - γв )+0,5ρнv2(CнCз)k    Па

Rn  - сопротивление воздухопроницанию по СНиП II-3-79**     м2чПа/кг;

Где Н – высота здания, м от уровня средней планировочной отметки земли до верха карниза центра вытяжных отверстий фонаря или устья шахты;

h – расчетная высота этажа от уровня земли до верха окон; 

γн,γв  - удельный вес , Н/м3 наружного и внутреннего воздуха

γ=3463/(273+tнб)       

ρн – плотность наружного воздуха, кг/м3;

v – скорость ветра, м/с [л.3, прил.8];

Cн ,Cз – аэродинамические коэффициенты соответственно для наветренной и подветренной поверхности ограждения здания;

k – коэффициент учета изменения скорости давления ветра в зависимости от высоты здания принимается по СНиП 2.01.07- 85;

1.4.3 Расход теплоты на нагревание вентиляционного воздуха [л.3, прил.10]

Qвент=0.28вC( tвtнб)k,        Вт              (2)

Где L – расход удаляемого воздуха, м3/ч, не компенсируемый подогретым приточным воздухом; для жилых зданий – удельный нормативный расход 3 м3/ч  на 1м2 жилых помещений, то есть находится по формуле:

L =Fпл*3         м3

ρв – плотность воздуха в помещении, кг/м3;

С - удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/кг0С

k - коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0,8 для панелей стен и окон с двойными переплетами;

tв, tн – расчетные температуры, 0С соответственно воздуха в помещении и наружного воздуха  в холодный период;

ρв находится по формуле: ρв=353/(273+tв), кг/м3.

L=3*12,96=38,88 м3

Qвент=0,28*38,88*1,197*1*(22+35)*0,8=573,2 Вт

Используя значение Qвент и Qинф и в соответствии со СНиП 2.04.05-91 [прил.10, п.2], следует принимать наибольшее значение из  Qвент и Qинф, принимаем полученное значение  Qвент, так как оно больше Qинф. И в дальнейшем при расчете помещения будем производить расчет Qвент.

1.4.4 Бытовые тепловыделения [л.3, п.31]

Бытовые тепловыделения определяем по формуле:

Qбыт =21*Fпл   Вт

Где Fпл  - площадь пола в помещении, м2.

Расчет теплопотерь приведен в таблице №1.

1.5 Система отопления

1.5.1 Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов

Выбор системы отопления и типа нагревательных приборов, производится по обязательному приложению 11  СНиП  2.04.05-91*.

Принимается система водяного, однотрубного отопления с последовательным присоединением приборов с температурой теплоносителя  95 0С.

Система отопления вертикальная с нижней разводкой, с тупиковым встречным движением воды в магистрали.

В качестве отопительных приборов выбираем радиаторы М-140.

1.5.2 Тепловой расчет нагревательных приборов.

Qпр - необходимая теплопередача прибора в рассматриваемом помещение:

Qпр = Qтп –  Qтр

Qтп – тепловые  потери в помещении, Вт;

Qтр – теплоотдача открыто проложенных в пределах помещения труб стояка и подводок, к которым непосредственно подсоединён прибор [л.1, табл.111.17. и 111.18., с.131-132] составляет Qтр=350-200 Вт;

jк – комплексный коэффициент приведения Кну=10,36 [Староверов табл.9.7, с.47] (номинальный, условный коэффициент теплопередачи) к расчетным условиям при теплоносителе воде, определяется по формуле:

jк = (Dtср /70)1+n (Gпр /360)р b*Y*c;

Dtср–разность температуры насыщенного пара и температуры окружающего воздуха0С :

Dtср = (tвхtвых)/2 - tв

tвх и tвых – температура воды, входящей в прибор и выходящей из него, 0С;

Gпр – расход воды в приборе, кг/ч:

Gпр=Gст=Qст/(tг-tо)

b – коэффициент учета атмосферного давления в данной местности;

Y  - коэффициент учета направления движения теплоносителя воды в приборе (Y=1 при подаче сверху вниз, при подаче снизу вверх и Gпр=225 кг/ч - Y=0,98);

p, n, c – экспериментальные числовые показатели (при подаче снизу вверх: p=0,04; n=0,25; c=1; при подаче сверху вниз: p=0; n=0,3; c=1);

β1 – поправка на остывание воды в трубах [л.1, табл.111.19, с.132];

β2 – коэффициент, учитывающий способ установки [л.1, табл.111.21, с.135];

β3 – коэффициент, зависящий от числа секций радиатора [л.1, табл.111.24, с.136];

ас – поверхность нагрева одной секции [л.1, табл.111.7, с.116];

Апр – поверхность нагрева прибора:

Апр=Qпр/70/Кну/jк         м2;

Nсек – необходимое число секций:

Nсекпр3с

1.5.3 Гидравлический расчет системы отопления.

Гравитационное давление в стояке:

Pe=h0(γо-γг)+h1(γсм1(о)-γсм1(г))+h2(γсм2(о)-γсм2(г))=1,3(977,81-961,92)+2,95(975,48-965,08)+2,95(973,25-967,74)=67,8 мм вод. ст.

γ – плотность воды, кг/м3 [л.1, табл.111.4, с.100-101];

Рр с.о.=1200 мм вод.ст. [л.1, с.191];

Рр ст=(0,7-0,8)Рр с.о.=0,8*1200=960 мм вод.ст.;

Гидравлическая характеристика магистрали:  S=(λ/d*l+∑ξ)*А

λ/d – приведенный коэффициент трения [л.1, табл.111.63, с.214];

А – удельное динамическое давление [л.1, табл.111.63, с.214];

ξ – коэффициент местных сопротивлений [л.1, табл.111.65, с.218];

Гидравлическая характеристика стояка [л.1, табл.111.69, с.220-221]:

Sст=(nSэт.ст+2Sв.эт.ст.+Sгм+Sом)*104

n – число одинаковых приборов;

Sэт.ст. – гидравлическая характеристика этажестояка со смещенным обходным

Похожие материалы

Информация о работе