Расчет и выбор посадок с натягом. Расчет и выбор посадок подшипников качения. Расчет исполнительных размеров рабочих калибров для контроля гладких цилиндрических поверхностей, страница 3

D₂ → ES= +0,236 мм,     ЕI = 0 мм

D₁ → ES= +0.375 мм,       EI = 0 мм

Рассчитываем предельные размеры и допуски наружной и внутренней резьбы:

d_2max= d₂ + es = 17,026 + (-0,032) =16,994 мм

d_2min= d₂ + ei = 17,026 + (-0,2556) = 16,770 мм

d_max= d +es = 18 + (-0,032) = 17,968 мм

d_min= d + ei = 18 + (-0,407) = 17,593 мм

Td₂ = d_2max - d_2min = 16,994 –16,770 = 0,224мм

Td = d_max - d_min= 17,968 – 17,593 = 0,375 мм

D_2max = D₂ + ES =17,026 + 0.236 = 17,262 мм

D_2min=D₂+ЕI = 17,026 + 0 = 17,026 мм

D_1max = D₁ + ES = 16,376 + 0,375 = 16,751 мм

D_1min = D₁ + EI = 16,376 + 0 = 16,376 мм

TD₂ = D_2max-D_2min= 17,262 – 17,026 = 0,236 мм

TD₁ = D_1max -D_1min=16,751 – 16,376 = 0,375 мм

Строим схемы расположения полей допусков по наружному, среднему и внутреннему диаметрам резьбы М18-

По ГОСТ 24997-81 или табл.9 Приложения определяем основные параметры для расчета резьбовой калибр-пробки:

T_PL = 11 мкм - допуск среднего и наружного диаметра ПР и НЕ резьбовой калибр-пробки;

Z_PL = 12 мкм - расстояние от середины поля допуска Tpl резьбового проходного калибра-пробки до проходного (нижнего) предела среднего диаметра внутренней резьбы;

Wgo = 17,5 мкм - значение среднедопустимого износа резьбовых проходных калибров-пробок;

W_NG = 11,5 мкм - значение среднедопустимого износа резьбовых непроходных калибров-пробок;

Рис. 6.1 Схемы расположения полей допусков по наружному, среднему и внутреннему диаметрам резьбы М8 -

Рассчитаем исполнительные размеры резьбовой калибр-пробки по среднему диаметру:

ПР_mах = D_2min + Z_PL +  = 7,350 + 0,012+ = 7,2055 мм

ПР_изн= D_2min + Z_PL - W_G0= 7,188 + 0,012 - 0,0175 = 7,1825 мм

HE_max = D_2max + T_PL = 7,388 + 0,011 = 7,399 мм

НЕ_изн = D_2max+  - W_NG = 7,388+ - 0,0115 = 7,382 мм

По ГОСТ 24997-81 или табл.9 Приложения определяем основные параметры для расчета резьбового калибр-кольца:

T_R = 18 мкм - допуск среднего и внутреннего диаметра ПР и НЕ резьбового калибр-кольца;

Zr = 8мкм — расстояние от середины поля допуска Tr резьбового проходного калибра-кольца до проходного (верхнего) предела среднего диаметра наружной резьбы;

Wgo = 21 мкм - значение среднедопустимого износа резьбовых проходных калибров-колец;

Wng = 15 мкм - значение среднедопустимого износа резьбовых непроходных калибров-колец;

Рассчитываем исполнительные размеры резьбового калибр-кольца по среднему диаметру:

ПP_min = d_2max-Z_R -  = 7.160 - 0,008-  = 7,143 мм

ПР_изн = d_2max - Z_R + W_G0 = 7,160 - 0,008 + 0,021 = 7,173 мм

HE_min = d_2min - T_R = 6,970 - 0,018 = 6,952 мм

НЕ_изн = d_2min -  + W_NG = 6,970-  + 0,015 = 6,976 мм

ПР_исп = 7,143^+0,018   НЕ_исп = 6,952^+0,018

6. Расчет размерных цепей.

Дано: А_∆=1_{-1,0 мм, А1}=17_{-0,12 мм, А2}=20 мм, А₃=17_{-,012 мм, А4}=53 мм

Решаем прямую задачу методом полной взаимозаменяемости и способом единого квалитета.

Звено А_∆ является замыкающим. Звенья А₁, А₂, А_3, А_4, А_5, А_6, А₁₀ являются уменьшающими, так как при их увеличении замыкающее звено уменьшаются. Звенья А₇, А₈, А₉ являются увеличивающими, так как при их увеличении замыкающее звено увеличивается.

Допуск замыкающего звена ТА_∆ = 2000 мкм.

Определяем допуски составляющих звеньев при наличии в размерной цепи звеньев с известными предельными отклонениями через определение единого квалитета:

где, i - единица допуска [4];

а - число единиц допуска [4];

ТА_изв - допуск звена с известными предельными отклонениями.

Такое число единиц допуска соответствует примерно 12 квалитету. Пусть звено А₈ будет являться регулирующим в размерной цепи. Регулирующим можно задать любое звено в размерной цепи узла, неответственное по назначению или максимальное по номинальному размеру. Назначаем по 12 квалитету допуски на все составляющие звенья размерной цепи кроме регулирующего звена А₈ и звеньев А₁, А₅ у которых допуск и предельные отклонения уже известны (заданы). Предельные отклонения при известном допуске на составляющие звенья назначают независимо: как на основное отверстие, как на основной вал или симметрично.

ТА₂ = TА₃ = 210 мкм;                         А₂ = А₃ = 30_{-0,210 мм}

ТА₆ = TА₇ = TА₉ = 120 мкм               А₆ = А₇ = А₉ = 6^{+120 мм}

ТА₁₀ = 100 мкм                                   А₁₀ = 3_{-0,1 мм}

ТА₄ = 350 мкм                                     А₄ = 95^{+0,350 мм}

Определяем допуск и предельные отклонения регулирующего звена

ТА₈ = ТА_∆ – ΣТА_i = 2000 – (2·210+5·120+100+350) = 530 мкм

ESA_p = ΣEIA_ум. + ESA_∆ - ΣESA_ув =

= ((-120+(-210+(-120+0 +(-120)+100+2000-(120+120) = 1000 мкм

EIA₈ = ΣESA_yм. + EIA_∆ - ΣESA_yв. =

= (0+0+0+350+0+120+0)+0-(0+0) = 470 мкм

Решаем эту жезадачу методам неполной взаимозаменяемости (теоретико-вероятностным) и способом единого квалитета.

Номинальный размер, допуск и предельные отклонения замыкающего звена определяются аналогично как при решении задачи методом полной взаимозаменяемости.

Принимаем вероятность получения брака 0,27%. Тогда t = 3 -коэффициент риска получения брака (при 0,27%). Пусть закон распределения размеров подчиняется нормальному закону распределения (закону Гаусса). Тогда λ²=1/9 - коэффициент, учитывающий закон распределения размеров при изготовлении.