Строительство и архитектура \ Металлические конструкции

Конструкция рабочей площадки промышленного четырехэтажного здания (высота этажей – 4,5 м), страница 6

10.Поперечная сила от расчетной нагрузки в конце наклонной трещины:

Q = Q_max– q * C = 325,134 – 92,24 * 1,214 = 213,15 кН

11. Проверяем, выполняется ли условие п. 8.1.33 [1]:

Q_b+ Q_sw > Q

111,9 + 320,2 = 432,1кН > 213,15 кН – прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена.

В пролете принимаем шаг поперечных стержней S_w = 3/4 * h^ф₀ = 3/4 * 610,5 = = 457,875 мм. Принимаем шаг хомутов в пролете S_w = 400мм.

Интенсивность хомутов в пролете:

q_sw = = = 109,9 кН

где A_sw = 78,5 * 2 = 157 мм² – для 2Ø10

Расчет на отрыв

На главную балку передается нагрузка от второстепенных балок. Эта местная сосредоточенная нагрузка воспринимается подвесками. Площадь арматуры работающей как подвеска определяется по формуле:

A_s = = = 232,3 мм²

где G – постоянная нагрузка, передаваемая на главную балку от второстепенных балок; P – временная нагрузка, передаваемая на главную балку от второстепенных; R_sw - расчетное значение сопротивления поперечной арматуры растяжению, для класса арматуры А 400

R_sw = 280 МПа (табл. 6.15 [1]).

По сортаменту подбираем стержневую арматуру 5Ø 8.

S = 2* (h_mb – h_pb) + 3 * b_pb = 2 * (700 – 350) + 3 * 200 = 1300 мм где h_mb – высота главной балки; h_pb – высота второстепенной балки;

b_pb – ширина второстепенной балки

Эпюра материалов

Пролет 1

4Ø25 M_u = 429,2 кН *м

Обрываем 2Ø25

a = a_з_._с+ d/2 = 25 + 25/2 = 37,5 мм

h₀ = h – a = 700 – 37,5 = 662,5 мм

x_ф= = = 12,61 мм

A^ф_s = 982 мм – площадь 2Ø25

M_u = γ_b₁* R_b* b_f^| * x_ф * (h₀- ) = 10,35* 10³* 2,63333 * 0,01261 * (0,6625 -

- ) = 222,52 кН* м – несущая способность 2Ø25.

Опора 1

2Ø12

a = 20+ 4 +4 +4 + 20 + 25 + 25/2 = 89,5 мм

h₀ = h – a = 700 – 89,5 = 610,5 мм

x_ф= = = 25,48 мм

A^ф_s = 226 мм – площадь 2Ø12

M_u = γ_b₁* R_b* b * x_ф * (h₀- ) = 10,35* 10³* 0,3 * 0,02548 * (0,6105 -

- ) = 47,29 кН* м – несущая способность 2Ø12.

2Ø18

a = 20+ 4 +4 +4 + 20 + 25 + 25/2 = 89,5 мм

h₀ = h – a = 700 – 89,5 = 610,5 мм

x_ф= = = 57,38 мм

A^ф_s = 509 мм – площадь 2Ø18

M_u = γ_b1* R_b* b * x_ф * (h₀- ) = 10,35* 10³* 0,3 * 0,05738 * (0,6105 -

- ) = 103,66 кН* м – несущая способность 2Ø18.

M_u= 103,66 кН * м > M = 82,678 кН * м – несущая способность арматуры достаточна

4Ø25 M_u = 343,43 кН *м

Обрываем 2Ø25

a = 20 + 4 + 4 + 4 + 20 + 25/2 = 64,5 мм

h₀ = h – a = 700 – 64,5 = 635,5 мм

x_ф= = = 110,7 мм

A^ф_s = 982 мм – площадь 2Ø25

M_u = γ_b1* R_b* b * x_ф * (h₀- ) = 10,35* 10³* 0,3 * 0,1107 * (0,6355 -

- ) = 199,41 кН* м – несущая способность 2Ø25.

Пролет 2

4Ø20 M_u = 282,2 кН *м

Обрываем 2Ø20

a = a_з_._с+ d/2 = 20 + 20/2 = 30 мм

h₀ = h – a = 700 – 30 = 670 мм

x_ф= = = 8,065 мм

A^ф_s = 628 мм – площадь 2Ø20

M_u = γ_b₁* R_b* b_f^| * x_ф * (h₀- ) = 10,35* 10³* 2,63333 * 0,008065 * (0,67 -

- ) = 146,387 кН* м – несущая способность 2Ø20.

ω = + 5* d_s ≥ 15 *d_s – величина заделки арматуры где Q – поперечная сила; q_sw – интенсивность поперечных стержней; d_s– диаметр обрываемых стержней