Расчет генератора постоянного тока (номинальное напряжение - 28,5 В, мощность - 2000 Вт, количество оборотов - 6000 об/мин)

Страницы работы

12 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

3. Расчет генератора

Исходные данные:

Uн = 28,5 В,  Pн = 2000Вт,  N = 6000 об/мин

3.1. Расчет главных размеров генератора.

Главными размерами для электрических машин постоянного тока являются диаметр якоря DЯ и расчетная длина ℓЯ. Эти размеры, а также число полюсов 2р определяют остальные размеры и вес машины, а соотношение между длиной и диаметром якоря существенно влияет на коммутационные и эксплуатационные характеристики машины

3.1.1. Предварительное значение КПД, %

Принимаем  h = 71

3.1.2. Электромагнитная мощность, Вт

Рэ =

1 + h

· Рн

 

2 h

 

Рэ =

1+ 0,71

·2000 = 2400

2·0,71

3.1.3. Сила тока якоря, А

Iя = I + Iв ,

 

где I =

Рн

=

2000

= 70,2

28,5

Iв = (0,035…0,2) · I = 0,035 · 70,2 = 2,46

Iя = 70,2 + 2,46 = 72,66

3.1.4. Диаметр якоря по рекомендациям, см

Dя = 8,2

3.1.5. Окружная скорость якоря м/с

υя = 

π · Dя · n

60

υя = 

3,14·8,2·6000

= 25.75

60

Это значение υя является приемлемым, хотя меньше рекомендуемой υя=50 м/с

3.1.6. Плотность линейного тока, А/см

А = 193, по рекомендациям

 


3.1.7. Магнитная индукция в зазоре, Т

Вδ = 0,7 - принимаем по рекомендациям

3.1.8. Число полюсов по рекомендациям

2р = 4

3.1.9. Полюсное деление

τ  =

π · Dя

 

 

τ =

3,14·8,2

= 6,5

4

3.1.10. Расчетный коэффициент полюсной дуги

αί = 0,6  по рекомендациям

3.1.11. Машинная постоянная,

C  =

6,1 · 104

 

αί  · Вδ

 

C  =

6,1 · 104

= 756

0,6 · 0,7 · 193

3.1.12. Длина якоря, см

ℓя  =

Рэ · с

 

· n

 

ℓя  =

2400 · 756

= 4,44

8,2· 6000

3.1.13. Коэффициент длины

λ  =

 

 

 

λ  =

4,44

= 0,57

8,2

3.2. Выбор и расчет обмотки якоря.

3.2.1. Тип обмотки якоря и число параллельных ветвей.

Выбираем простую волновую обмотку с числом параллельных ветвей

2а = 2


Преимущества:

-  в волновых обмотках не возникают уравнительные токи, поскольку активные проводники в каждой ветви обмотки расположены под всеми полюсами, что обеспечивает симметричность ветвей;

-  длина провода волновой обмотки в «а» раз меньше, чем в петлевой;

-  число проводников простой волновой обмотки в «а» раз меньше, чем в простой петлевой, сечение меди в «а» раз больше;

-  стоимость провода и намотки волновой обмотки ниже чем в петлевой.

3.2.2. Сила тока в проводнике якоря, А

ίя  =

 

2a

 

ίя =

72,66

= 36,3

2

3.2.3. Основной магнитный поток, Вб

Фя =  αί  · τ · ℓ  · Вδ · 10-4 

Фя =  0,6 · 6,5 · 4,44  ·0,7 · 10-4  = 12,1·10-4

3.2.4. Э.д.с. обмотки якоря, В

Е  =

Рэ

 

 

Е  =

2400

= 32,6

72,66

3.2.5. Число эффективных проводов обмотки

N  =

60а · Е

 

р · Фя · n

 

N  =

60 · 1 · 32,6

= 138

2 · 12,1·6000*10-4

3.2.6. Число витков в секции якоря принимаем

ωся = 1 по рекомендациям

3.2.7. Число коллекторных пластин

К  =

N

 

2 · ωся

 

К  =

138

= 69

2 · 1

3.2.8. Число секционных сторон в пазу 

uп = 3 по рекомендациям

3.2.9.Число пазов

Z  =

К

 

uп

 

Z  =

69

= 23

3

3.2.10. Уточняем  плотность линейного тока, А/см

А =  

N · Iя

 

2а · π · Dя

 

А =   

138 · 72,66

=194

2 · 3,14 · 8,2

3.2.11. Число эффективных проводов в пазу

Nп =

N

 

Z

 

Nп =

138

= 6

23

3.2.12. Шаг обмотки по коллектору и результирующий шаг

y =   yк  =

К + 1

Р

y =   yк  =

69 - 1

= 34

2

3.2.13.  Первичный частичный шаг

y1  =

К

+ ε

y1 =

69

+ 0,75

= 18

4

3.2.14. Второй частичный шаг

y2 = yк – y1

 

                   y2 = 34 – 18 = 16

3.2.15. Шаг по пазам

yп =

y1

uп

yп =

18

= 6

3

3.2.16. Плотность тока обмотки якоря для самовентилируемых машин, А/мм2  

jЯ = 7 по рекомендациям

3.2.17. Сечение обмотки провода, мм2

qя =

ίя

 

jЯ

 

qя =

27,63

= 3,8

7

т.к. qя > 2 мм2, выбираю предварительно провод прямоугольного сечения 3,59 мм2.

3.2.18. Марка провода

Выбираю провод марки ПБД  ГОСТ 16512 - 70, прямоугольный, изолированный с двумя слоями обмотки из ХБ, класс изоляции А, максимально допустимая температура 105º С. Размер провода с изоляцией 1,27 х 4,07,  без изоляции 1,0 х 3,8.

3.2.19. Длина лобовой части, см

n = (1,0÷1,2) · τ

n = 1,0 · 6,44 = 6,44

3.2.20. Средняя длина полувитка якоря, см

ср.я = ℓя + n

 

ср.я = 4,44  +6,44 = 10,88

3.2.21. Полная длина проводников обмотки якоря, см

Lпя = Nя · ℓср.я

Lпя = 138 · 10,88 = 1501

3.2.22. Сопротивление обмотки при t = 20º, Ом

Rя =

Lпя

 

5700·qя·(2а)2

 

Rя =

1501

= 0,0183

5700·3,59·4

3.2.23. Коэффициент увеличения сопротивления при нагреве свыше 20º С

m = 1 + 0,004 · θ

m = 1 + 0,004 · 65 = 1,26

3.2.24. Сопротивление обмотки в нагретом состоянии (θ = 65º), Ом

Rян = m · Rя

 

Rян = 1,26 · 0,0183 = 0,023

3.2.25. Падение напряжения в обмотке якоря , В

∆Uя = Iя · Rян

 

∆Uя = 72,66 · 0,0231= 1,679

3.2.26. Масса меди обмотки якоря, кг

Ммя = 8,9 · Lпя · qя  · 10-5

Ммя = 8,9 · 1501 · 3,59  · 10-5 = 0,479

3.3. Расчет размеров магнитной цепи.

3.3.1. Выбираем полузакрытый паз с параллельными стенками, с классом            изоляции А.

3.3.2. Толщина клина, мм                          

bкл = 0,5 (по рекомендациям)

3.3.3. Изоляция паза, мм                    

bиз = 0,15 материал - электрокартон

3.3.4. Изоляция паза, мм            

bиз = 0,10 материал - электрокартон

3.3.5. Толщина прокладки, мм  

bпр = 0,20 материал - стекломиканит

3.3.6. Допуск на укладку

∆hукл = 0,3 - 0,5

3.3.7. Определяем толщину изоляции паза по ширине с учетом допуска на укладку , мм.

bиз = 2 · (0,15 + 0,1) + 3 · 0,27 + 0,4 = 1,71

3.3.8. Ширина паза собранного сердечника, мм

bп = uп · bм + bиз

где bм – ширина проводника

bп = 3 · 1 +1,71 = 4,7

bм = 1 мм

3.3.9. Толщина изоляции паза по высоте с учетом допуска на укладку, мм

hиз = 0,15 + 3 · 0,1 + 0,2 + 0,54 + 0,5 = 1,69

 


3.3.10. Высота паза, мм

hп = uв ·  hm + hиз + hкл + hш ,

где hш – высота шлица (0,2 – 0,8),

uв = 2

hп = 2 · 3,8 + 1,69 + 0,5 + 0,6 = 10,4

3.3.11. Выбираем для пакета якоря электротехническую сталь Э – 13 толщиной 0,5 мм с изоляцией листов лаком.

3.3.12. Высота зубца, мм

hz = hп  ,      где hп – высота паза   

hz = 10,4

3.3.13. Зубцовое деление по внешней поверхности якоря, см

t1 =

π · Dя

 

Z

 

t1 =

3.14 · 8.2

= 1.12

23

3.3.14. Зубцовое деление по середине пазов, см

t2 =

π(Dя – hп  · 10-1)

 

Z

 

t2  =

3,14(8,2 – 10,4 · 10-1)

=0,977

23

3.3.15. Зубцовое деление по окружности основания паза, см

t3 =

π(Dя – 2hп · 10-1)

 

Z

 

t3 =

3,14(8,2 – 2 · 10,4 · 10-1)

= 0.835

23

3.3.16. Ширина зубца в расчетных сечениях, см

bz1 = t1 – bп · 10-1

bz1 = 1,12 – 4,7 · 10-1 = 0,65

bz2 = t2  - bп · 10-1

bz2 = 0,977 – 4,7 · 10-1 = 0,507

b Z3 = t3 – bп · 10-1

b Z3 = 0,835 – 4,7 · 10-1 = 0,366

3.3.17. Расчётные сечения зубца, см2                                                                                       Sz3 = bz3 · ℓя · Кст

                              Sz3 = 0,366 · 4,44 · 0,93 = 1,54

Sz2 =

bz2

· Sz3

bz3

Sz2 =

0,507

· 1,63

= 2,48

0,354

Sz1  =

bz1

· Sz3

bz3

Sz1 =

0,65

· 1,54

= 2,61

0,366

3.3.18. Проверяем значение индукции в минимальном  сечении зубца, Т

BZ3 =

Вδ · t1 · ℓί

где Кст – коэффициент заполнения = 0,93

 

Кст · bz3 · ℓя

 

BZ3 =

0,7· 1,12· 4,44

= 2,2, что немного больше рекомендуем-     ого значения ( BZ = 1,8 ÷ 2,1)

0,93 · 0,366 · 4,44

3.3.19. Внутренний диаметр якоря, см

dя = 2,2 по рекомендациям и аналогам     

3.3.20. Высота спинки якоря, см

hя =

Dя – (2hп + dя )

 

2

 

hя =  

8,2 – (2 · 1,04 + 2,2)

= 2,07

2

3.3.21.Сечение спинки якоря, см2

Sя = (hя -  · dа) · ℓя · Кст

Sя = (2,07- 0,66·1,4)*4,44   · 0,93 = 4,65

3.3.22. Сердечник главного полюса изготовляем цельным из стали  ст 10

3.3.23. Сечение сердечника главного полюса, см2

Sг  =

σ · Фя

· 104

 

Вг

 

где  σ = 1,2 по рекомендациям;  

Вг = 1,55 Т  по рекомендациям – индукция в сердечнике полюса

Sг =

1,2 · 0,00121

· 104

= 9,3

 

1,55

 

3.3.24. Выбираем длину сердечника, см

ℓг = ℓя  

ℓг = 4,3

3.3.25. Ширина сердечника полюса, см

bг =

Ѕг

 

ℓг 

 

bг =

9,3

= 2,4

4,3

3.3.26. Высота полюсного  наконечника, см

hгн = 0,28    по рекомендациям и аналогам

3.3.27. Расчетная ширина полюсной дуги, см

bίгн = αί · τ

bίгн = 0,64 · 6,44 = 4,12

3.3.28. Ширина полюсного наконечника, см

bгн = bίгн - 2δ, где δ = 0,05 воздушный зазор между якорем и главным полюсом, мм (по рекомендациям)

bгн = 3,9 – 2 · 0,05 = 3,8

3.3.29. Ширина выступа полюсного наконечника, см

bгв = 0,15 bг

bгв = 0,15 · 2,4 = 0,36

3.3.30. Высота наконечника полюса, см

hгн =

Вδ

·

bгн  - bг

·

ℓί

 

Вгн

2

ℓг

 

где  Вгн = 2  индукция в наконечнике полюса

hгн =

0,7

·

3,8  - 2,4

·

4,44

= 0,28

1,8

2

4,3

3.3.31. Зазор в стыке между полюсами и станиной, см

δгс = 0,0018 по рекомендациям

3.3.32. Индукция в зазоре стыка, Т

Вст = Вг

Вст = 1,55  по рекомендациям

3.3.33. Станина генератора (корпус) выполняется литой из листа стали ст 10

3.3.34. Сечение станины, см2

Ѕс =

σ · Фя · 104

 

2  · Вс

 

где Вс = 1,25 ÷ 1,4 допустимая индукция

 

Ѕс =

1,2 · 0,00121 · 104

= 5,5

2 · 1,3

3.3.35. Длина станины, см

ℓс =  ℓг +  (0,5 ÷ 0,7) · τ

ℓс =  4,44 +  0,7 · 6,5 = 9,3

3.3.36. Высота станины, см

hс =

Ѕс

 

ℓс

 

hс =

5,5

= 0,6

9,3

3.3.37. Внутренний диаметр станины, см

dс = Dя + 2 · (hг + hгн) + 2δ + 2δгс

dс = 8,2 + 2 · (2,4) + 2 · 0,05 + 2 · 0,0018 = 13,5

3.3.38. Внешний диаметр станины, см

Dс = dс + 2hс

Dс = 13,5 + 2 · 0,6 = 14,7

3.4. Расчет магнитной цепи

Расчет магнитной цепи состоит в нахождении м.д.с. на отдельных участках магнитной цепи с целью определения суммарной м.д.с. на полюс F. Эта м.д.с. необходима для образования потока возбуждения Фя, который обеспечивает  наведение в обмотке якоря э.д.с. заданной величины.

3.4.1. Падение напряжения в цепи якоря, В

∆Uн = Iя · Rян + ∆Uщ ,  

где ∆Uщ = 3,5  падение напряжения в переходном контакте щёток

Похожие материалы

Информация о работе

Тип:
Курсовые работы
Размер файла:
210 Kb
Скачали:
0