Электротехника \ Проектирование и развитие электрических станций

Реконструкция Березовских электрических сетей в связи со строительством подстанции (Выбор оборудования подстанции «Ошла»)

Страницы работы

24 страницы (Word-файл)

Посмотреть все страницы

Скачать файл

Фрагмент текста работы

Апериодическая составляющая тока короткого замыкания в момент времени t по (6.1), кА,

Время от начала короткого замыкания до его отключения принимается, согласно (6.5), равным 0,13 с, так как полное время отключения выбранного выключателя составляет 0,03 с.

Тепловой импульс по формуле (6.4), кА²×с

Ударный ток по (6.6), кА

Номинальный расчётный ток, протекающий через трансформатор по (6.7) на стороне НН, А

Наибольший рабочий ток, протекающий через трансформатор по (6.8) на стороне НН, А

Ток нормального режима в самой загруженной кабельной линии (фидер №7) I_норм, А, определяется по формуле

(6.9)

где S_нагр– мощность потребителей, присоединённых к линии, принимается равной мощности самой загруженной кабельной линии, кВ×А

Максимальный ток в секционном выключателе равен максимальному току наиболее загруженной секции .

6.3 Выбор выключателей и разъединителей

Выбор выключателей выполняется по следующим параметрам:

· По напряжению установки:

U_уст £ U_ном; (6.10)

· По длительному току:

I_норм £ I_ном; (6.11)

I_max £ I_ном; (6.12)

· По отключающей способности:

I_п,_t £ I_{отк ном}; (6.13)

i_a_,_t £ i_a_,ном = (6.14)

где i_a_,ном - номинальное допустимое значение апериодической составляющей в токе КЗ на время t;

b_н - нормативное значение содержания апериодической составляющей в

полном токе КЗ определяется по / 2 /, %.

i_a_,τ - апериодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов;

τ - наименьшее время от начала КЗ до момента расхождения дугогасительных контактов, с.

Если условие I_п,_t £ I_{отк ном} соблюдается, а i_a_,_t > i_a_,ном , то допускается проверку на отключающую способность производить по полному току КЗ:

(6.15)

· По включающей способности проверка производиться по условию:

i_у £ i_вкл; (6.16)

I_п.о. £ I_вкл; (6.17)

где - ударный ток КЗ в цепи выключателя, кА;

- начальное значение периодической составляющей тока КЗ в цепи выключателя, кА;

- номинальный ток включения, кА;

- наибольший пик тока включения (по каталогу), кА.

· На электродинамическую стойкость выключатель проверяется по предельным сквозным токам КЗ:

I_п.о £ I_дин; (6.18)

i_у £ i_дин, (6.19)

где - наибольший пик (ток электродинамической стойкости) по каталогу, кА;

- действующее значение периодической составляющей предельного сквозного тока КЗ, кА.

· На термическую стойкость выключатель проверяется по тепловому импульсу тока к.з.:

(6.20)

где - среднеквадратичное значение тока за время его протекания (ток термической стойкости) по каталогу, кА;

- длительность протекания тока термической стойкости по каталогу, с.

Выбор разъединителей выполняется по следующим параметрам:

· По напряжению установки:

U_уст£U_ном; (6.21)

· По длительному току:

I_норм £ I_ном; (6.22)

I_max £ I_ном; (6.23)

· По электродинамической стойкости:

i_у£i_прс; (6.24)

I_п0£I_прс (6.25)

где i_прс , I_прс – предельный сквозной ток КЗ (амплитуда и действующее значение);

· По термической стойкости проверяется по тепловому импульсу тока КЗ:

(6.26)

На основании приведенных выше условий выполняется выбор выключателей и разъединителей на напряжения 110 кВ. Результаты выбора на напряжение 110 кВ сводятся в таблицу 6.1

Таблица 6.1 – Данные выключателя и разъединителя на стороне ВН

Расчетные данные	Каталожные данные
Расчетные данные	Выключатель ВМТ-110Б-20/1000 УХЛ1	Разъединитель SGF 123 n II – 100У1+1Е/1НА/1МТ50
U = 110 кВ	U_ном = 110 кВ	U_ном = 110 кВ
I_max = 112,46 А	I_ном = 1000 А	I_ном = 1600 А
I_п_t = 3,916кА	I_{отк.ном} = 20 кА	–
i_а_t = 0,101 кА	i_аном =Ö2× b_н× I_{отк.ном}/100= =1,414×25×20/100=7,07 кА	–
I_п0 = 3,916 кА	I_дин = 20 кА	-
i_уд = 8,381 кА	i_дин = 52 кА
В_к = 2,99кА²×с	I²_тер× t²_тер= 20²×3 = 1200 кА²×с	I²_тер× t²_тер= 40² × 4 = 6400 кА²×с

В перемычке РУ ВН устанавливается выключатель того же типа ВМТ - 110Б - 20/1000 - УХЛ1и два разъединителя SGF 123nII–100У1+1E/1НА/1МТ50 с одним заземляющим ножом. В ремонтной перемычке устанавливаются два разъединителя того же типа SGF 123nII–100У1+1E/1НА/1МТ50 с одним заземляющим ножом.

Выбор выключателей на стороне низшего напряжения подстанции представлен в таблицах 6.2 и 6.3.

Таблица 6.2 – Выбор секционного выключателя и выключателя отходящей КЛ

Расчетные данные	Каталожные данные
Расчетные данные	Секционный выключатель BB/TEL-10-12,5/630 У2	Выключатель на отходящей КЛ BB/TEL-10-12,5/630 У2
U = 10 кВ	U_ном = 10 кВ	U_ном = 10 кВ
I_max = 183,06 А	-	I_ном = 630 А
I_max = 457,66 А	I_ном = 630 А	-
I_п_t = 11,022 кА	I_{отк.ном} = 12,5 кА	I_{отк.ном} = 12,5 кА
i_а_t = 5,003 кА	i_аном =1,414 × 0,4 × 12,5 = 7,071 кА	i_аном =1,414 × 0,4 × 12,5 = 7,071 кА
I_п0 = 11,022 кА	I_дин= 12,5 кА	I_дин = 12,5 кА
i_уд = 25,481 кА	i_дин = 32 кА	i_дин = 32 кА
В_к =18,466 кА²×с	I²_тер× t²_тер= 12,5² × 3 = 468,75 кА²×с	I²_тер× t²_тер= 12,5² × 3 = 468,75 кА²×с

Таблица 6.3 – Выбор выключателя в цепи трансформатора

Расчетные Данные	Каталожные данные
Расчетные Данные	ВВ/TEL-10-20/1600-У2-41
U = 10 кВ	U_ном = 10 кВ
I_max = 1175,7 А	I_ном = 1600 А
I_п_t = 11,022 кА	I_{отк.ном} = 20 кА
i_а_t = 5,033 кА	i_аном =1,414 × 0,4 × 20 = 11,314 кА
I_п0 = 11,022 кА	I_дин = 20 кА
i_уд = 25,481 кА	i_дин = 81 кА
В_к = 18,466 кА²×с	I²_тер× t²_тер= 20² × 3 = 1200 кА²×с

6.4 Выбор заземлителей

Для заземления нейтрали силового трансформатора ТДН – 10000/110 применяется заземлитель типа ЗОН – 110М – IУ1 (заземлитель однополюсный, наружной установки, модернизированный, для умеренного климата ). Тип привода ПРН – 11У1.

6.5 Выбор РУ 110 кВ

На территории подстанции располагаются ОРУ 110 кВ, силовые