Выбор цеховых трансформаторов и расчет компенсации реактивной мощности в электрических сетях автомобильного завода

Страницы работы

10 страниц (Word-файл)

Фрагмент текста работы

6. ВЫБОР ЦЕХОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРОВ И РАСЧЕТ КОМПЕНСАЦИИ РЕАКТИВНОЙ МОЩНОСТИ

6.1 Расчет компенсации реактивной мощности

   Выбор средств компенсации реактивной мощности в электрических сетях проектируемого автомобильного завода, присоединенной мощностью которого более 750 кВА, производим в соответствии с указаниями руководящего технического материала, разработанного в 1992 году институтом “Тяжпромэлектропроект”.

   В качестве источника реактивной мощности на данном предприятии проектируем использовать батареи статических конденсаторов напряжением до 1 кВ. Учитываем также реактивную мощность, которую целесообразно получать из энергосистемы. Конденсаторные установки на напряжении выше 1кВ не применяем, поскольку блок вспомогательных цехов не имеет непрерывного режима работы.

   Расчет компенсации реактивной мощности производится в несколько этапов. Первоначально разбиваются цеха на несколько технологически концентрированных групп цеховых трансформаторов одинаковой мощности. В пределах каждой группы все трансформаторы имеют одинаковый коэффициент загрузки и один вид компенсирующих устройств, которые предполагается использовать. Предварительно определяется расчетные нагрузки трансформаторов, учитывая предельные возможности передачи мощности по линиям до 1 кВ.

Для каждой группы трансформаторов принимается единичная номинальная мощность и коэффициент загрузки, после чего определяется минимальное число трансформаторов

,                                                 (6.1.1)

где Ррн– расчетная активная нагрузка до 1 кВ донной группы трансформаторов;

bт – коэффициент загрузки трансформаторов, определяемый в зависимости от категории электроприемников по надежности электроснабжения;

Sт – единичная мощность цеховых трансформаторов, принимаемая в зависимости от удельной плотности нагрузки.

Полеченную величина по (6.1.1) округляется до ближайшего большего целого числа.

Наибольшее значение реактивной мощности, которое может быть передано через трансформаторы в сеть до 1 кВ при принятом коэффициенте загрузки трансформаторов bт, определяется по выражению

,                                     (6.1.2)

где коэффициент 1,1 учитывает допустимую систематическую перегрузку масляных трансформаторов (для сухих эта величина 1,05).

Суммарную мощность БНК по критерию выбора минимального числа трансформаторов определяется по формуле

Qнк1=Qрн-Qт ,                                                  (6.1.3)

где Qрн – расчетная реактивная нагрузка до 1 кВ рассматриваемой группы трансформаторов.

Если Qнк1<0 , то принимается Qнк1 =0.

Величина Qнк1 распределяется между цеховыми трансформаторами прямо пропорционально их реактивным нагрузкам. Затем выбираются стандартные номинальные мощности батарей статических конденсаторов (БНК) для сети до 1 кВ каждого трансформатора.

Разбиваем проектируемые цеха на следующие технологически концентрированные группы:

1.  Ремонтно-механический цех, электротехнический цех, теплосиловой цех и нагрузка 0,4 кВ компрессорной;

2.  Цех передних осей;

3.  Цех задних мостов;

4.  Агрегатный цех;

5.  Рамный цех;

6.  Компрессорная.

Произведем выбор БНК для третьей группы (цех задних мостов). Определяем число цеховых трансформаторов по формуле (6.1.1) . По литературе [2] принимаем четыре трансформатора ТМЗ-1000/10.

   Наибольшее значение реактивной мощности, которое может быть передано через трансформаторы в сеть до 1 кВ определяем по (6.1.2) . Тогда по (6.1.3) суммарная мощность БНК Qнк1=2761,3-1532,5=1228,8 квар. По [2] выбираем комплектные конденсаторные установки на напряжение 0,38 кВ для силовых сетей 4´УКЛН-0,38-300-150 УЗ с суммарной мощностью QНК1=1200 квар.

Расчет остальных групп производим аналогично и результаты заносим в таблицу 6.1.1.

Таблица 6.1.1- Выбор трансформаторов и устройств БНК

№ трансформаторной подстанции

Рр, кВт

Qр, квар

Число и мощность трансформаторов, штук

Qт, квар

Qнк1, квар

Тип БНК

Суммарная мощность БНК, квар

ТП1

1289,20

1380,24

2´1000

842,4

537,84

2´УКЛН-0,38-300-150УЗ

600

ТП2

1398

1458,36

2´1000

1069,2

389,16

2´УКБН-0,38-200-50УЗ

400

ТП3

2671,65

2761,3

4´1000

1532,5

1228,8

4´УКЛН-0,38-300-150УЗ

1200

ТП4

1324,24

1489,58

2´1000

786,1

703,48

2´УКЛН-0,38-300-150УЗ

600

ТП5

793,22

771,23

1´1000

592,4

178,83

1´УКБН-0,38-200-50УЗ

200

ТП6

2640

1279

2´1600

1170

109

Не устанавливаем

-

   Далее определим потери активной DРт и реактивной DQт мощности в двухобмоточных трансформаторах по формулам

;                                                (6.1.4)

,                                            (6.1.5)

   где bт – коэффициент загрузки трансформатора;

хх – потери холостого хода трансформатора, кВт;

          DРкз – потери короткого замыкания, кВт;

          Uк – напряжение короткого замыкания трансформатора, %;

          Sн – номинальная мощность трансформатора, кВА.

   Коэффициент загрузки трансформатора определяется как

,                                                         (6.1.6)

где Sм– расчетная максимальная нагрузка трансформатора.

   Так для цеховой трансформаторной подстанции ТП1 с трансформаторами 2´ТМЗ-1000/10 (DPх=1,9 кВт, DРк=10,8 кВт, uК%=5,5%, Iх%=1,2%), загруженной мощностью по таблице 6.1.1 с учетом установки БНК РР=1289,2 кВт и QР=1380,24-600=780,24 (квар), SР=1506,9 кВА.

   По (6.1.6) коэффициент загрузки . Далее по формулам (6.1.4) и (6.1.5) найдем потери в трансформаторах DРт = 2×(1,9+10,8×0,762) =16,6 кВт и .

   Для остальных трансформаторных подстанций расчет потерь сведем

Похожие материалы

Информация о работе