Выбор сечений токоведущих элементов и электрических аппаратов напряжением выше 1 кВ (трансформатор напряжения НАМИ-10-66У3)

Страницы работы

Фрагмент текста работы

10. ВЫБОР СЕЧЕНИЙ ТОКОВЕДУЩИХ ЭЛЕМЕНТОВ И ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ АППАРАТОВ НАПРЯЖЕНИЕМ ВЫШЕ 1 КВ

10.1 Выбор кабелей напряжением выше 1 кВ

   Сечение жил высоковольтных кабелей выбирается по экономической плотности тока и проверяется по нагреву и термической стойкости при КЗ.

   Сечение по экономической плотности тока определяется как

gэ=Iр/jэ,,                                               (10.1.1)

где Iр – расчетный ток кабеля в нормальном режиме работы, А;

      jэ – экономическая плотность тока, определяемая по [1].

   Величина тока в нормальном режиме работы

,                               (10.1.2)

где Sр – нагрузка линии с учетом потерь в трансформаторах.

   Проверка по нагреву выбранного сечения кабеля выполняется по условию

КП×К1× К2× К3×IДОПН ³ Iра,,                               (10.1.3)

где КП – допустимая кратность перегрузки, определяемый по [1];

     К1×- коэффициент, учитывающий фактическую температуру окружающей среды;

     К2×- коэффициент, учитывающий число рядом проложенных кабелей в траншее;

     К3×- коэффициент, учитывающий фактическое удельное тепловое сопротивление земли;

     Iра– расчетный ток линии в послеаварийном режиме, А. С перегрузкой в послеаварийном режиме могут работать линии, питающие РП 10 кВ, а также питающие двухтрансформаторные ТП по радиальной схеме или по схеме двойной сквозной магистрали. При одинаковой нагрузке линий в нормальном режиме Iра=2× Iр.

Расчетный ток линии в послеаварийном режиме

,                                                  (10.1.4)

где Sнт – номинальная мощность трансформаторов, питающихся от данной линии.

   Все коэффициенты определяем по литературе [1].

   Проверка кабелей на термическую стойкость производится по условию минимально допустимого сечения

,                                   (10.1.5)

где Вк- тепловой импульс от тока КЗ, кА²×с;

      с- расчетный коэффициент, принимаемый по [1].

   Результирующий тепловой импульс от тока КЗ записывается как

,                       (10.1.6)

где tотк- время отключения КЗ, принимаемое по [2], с;

      Та- постоянная времени затухания апериодической составляющей тока КЗ. В распределительных сетях 6…10 кВ принимается 0,01с.

   Из трех найденных сечений ( по экономической плотности тока, нагреву и термической стойкости) принимается большее.

   Расчетные нагрузки кабельных линий, часть которых были представлены в восьмом разделе пояснительной записки (таблица 8.2.1), приводим в таблице 10.1.1, соответствующие рисунку 8.1.4.

Таблица 10.1.1-Расчетные нагрузки кабельных линий

линия

DРт, кВт

DQт, квар

Qнк, квар

Рр, кВт

Qр, квар

Sр, кВА

ГПП-РП(Л9,Л10)

40,9

226,7

2646

5631,6

2788,7

6284,7

РП-ТП1 (Л1)

14,2

74,5

100

983,5

518,7

1111,86

РП-ТП2.1 (Л5)

6,9

39,4

670

1357,4

658,2

1508,6

РП-ТП2.2 (Л6)

6,9

39,4

670

1357,4

658,2

1508,6

РП-ТП4.1 (Л3)

3,4

19,5

402

673,4

326,5

748,4

РП-ТП4.2 (Л4)

3,4

19,5

402

673,4

326,5

748,4

ТП2.1-ТП3.1 (Л7)

3,8

21,5

402

760,8

368,4

845,3

ТП2.2-ТП3.2 (Л8)

3,8

21,5

402

760,8

368,4

845,3

РП-ТП5    ( Л2)

6,3

34,4

402

586,6

300,4

659,1


Рисунок 10.1.1- Схема электроснабжения ТП2, ТП3.

Приведем пример выбора сечения кабелей для кабельной линии РП-ТП2.1-ТП3.1 (схема показаны на рисунке 10.1.1). При отыскании сечения кабеля используем нагрузку найденную при Кр=1.

   Расчетный ток кабеля линии Л5 по (10.1.2), используя таблицу 10.1.1,

                                         IР=1508,6/(1,73×10)=87,1 A.

 Сечение по экономической плотности тока по (10.1.1)

                                        gэ=87,1/1,4=62,2 мм2.

 По [1] выбираем трехжильный кабель ¾ ААШвУ-10(3´70) с Iдн=165 А. Расчетный ток кабеля в послеаварийном режиме (с учетом перевода нагрузки линии Л6 на Л5).

                             IПА=87,1+87,1=174,2A,

 где 87,1А¾ расчетный ток линии Л6.

 Проверка по нагреву согласно (10.1.3)

                         1,3×1×1×1×165=214,5 А>174,2 А.

   Тепловой импульс тока КЗ по (10.1.6) рассчитываем по сквозному току КЗ (то есть на ТП3).

                      Вк=5,032(0,6+0,01)=15,4 кА2×с.

 Сечение по термической стойкости по (10.1.5)

                       .

 Значит, выбранное сечение проходит по термической стойкости. В итоге принимаем ААШвУ 10(3´70), Iдоп=165 А.

       Расчетный ток кабеля линии Л7 по (10.1.2)

                      IР=845,3/(1,73×10)=48,8 A.

    Сечение по экономической плотности тока по (10.1.1)

                      gэ=48,8/1,4=34,4 мм2.

 По [1] выбираем трехжильный кабель сечением ААШвУ-10(3´35) с Iдн=115 А.

 Расчетный ток линии в послеаварийном режиме по (10.1.4)

                              А.

    Проверка по нагреву согласно (10.1.3)

                      1,3×1×1×1×115=149,6 А>80,8 А.

     Тепловой импульс сквозного тока КЗ по (10.1.5)  Вк=15,4 кА2×с,

тогда по (10.1.5)

                      ,

Принимаем кабель ААШвУ 10(3´50), Iдоп=140 А.

      Для остальных линий  результаты выбора сводим в таблицу 10.1.2.

Таблица 10.1.2- Выбор сечения кабелей выше 1 кВ

линия

Iр

qэ,мм2

Вк2×с×107

С,А×с0,5/мм2

gт,

мм2

Марка сечения, Iдоп,, А

1,3×Iдоп

Iра, А

РП

ТП1

64,2

50

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´50

140

182,0

80,8

РП

ТП5

38,1

27,2

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´50

140

182,0

80,8

РП

ТП4.1

48,8

34,9

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´50

140

182,0

161,6

РП

ТП4.2

48,8

34,9

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´50

140

182,0

161,6

РП

ТП2.1

87,1

62,2

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´70

165

214,5

174,2

ТП2.1

ТП3.1

48,8

34,4

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´50

105

182,0

161,6

РП

ТП2.2

87,1

62,2

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´70

165

214,5

174,2

ТП2.2

ТП3.2

48,8

34,4

1,54

100

39,2

ААШвУ-3´50

105

182,0

161,6

Выбор кабелей, питающих РП.

          Рисунок 10.1.1 – Схема электроснабжения завода.

Разбиваем трансформаторные подстанции по секциям РП, с учетом, чтобы секции были нагружены одинаково.

К первой секции присоединяем трансформаторы ТП1, ТП2.1, ТП3.1, ТП4.1; ко второй – ТП5, ТП2.2, ТП3.2, ТП4.1.

Произведем расчет кабеля питающего первую секцию шин.

Sр=3014,2+j1503,5 кВА. Учитывая коэффициент одновременности, по [1] при Ки=0,35 и числе присоединений 2-4 составляет Ко=0,95, нагрузка составляет Sр=2863,5+j1428,3 кВА.

Расчетный ток

                    .

Экономическое сечение жил кабеля

                   

Выбираем для линий кабели марки ААШвУ-10(3x150) с допустимым током Iнд=275 А.

Проверяем выбранное сечение жил кабеля на нагрев в послеаварийном режиме при отключении одной из линий. В этом случае по кабелю проходит ток

С учетом коэффициента перегрузки кабеля в послеаварийном режиме Кп=1,3

                            Iдоп=1,3*275=357,5 А<Iра=362,82 А.

 Следовательно, выбранные кабели по условию нагрева не проходят

Похожие материалы

Информация о работе